43554 (662664), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

включение усилителя мощности;

отключение усилителя мощности;

блокировка несущей частоты возбудителя.

достаточно для поддержания необходимых режимов работы радиостанции:

режим "включено";

режим "выключено";

дежурный режим, когда передатчик включен и готов к немедленной трансляции

передачи в эфир, но излучение несущей заблокировано.

Таким образом, настроив программу управления, можно запрограммировать расписание

работы радиостанции на длительный период времени, вплоть до года.

При этом оператор всегда может вмешаться в работу программы и оперативно внести

изменения, а также производить переключения в ручном режиме. Структурная схема

всей системы приведена на рис. 6.

Структурная схема размещения оборудования системы ДУ

радиостанцией.

Рис 6.

4. ЭЛЕКТРИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ИСТОЧНИКА ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ.

4.1. Исходные данные:

1. Напряжение питающей сети U1=220 В; 2. Частота тока в сети fc=50 Гц; 3.

Величины относительных отклонений напряжения сети амин=0,005 В, амакс=0,005 В;

4. Номинальное значение выходного напряжения стабилизатора Uвых=12 В; 5. Пределы

регулировки выходного напряжения стабилизатора Uвых.мин=11,94 В, Uвых.макс=12,06

В; 6. Максимальный и минимальныйтоки нагрузки стабилизатора Iн.мин=0,95 А,

Iн.макс=1,05 А; 7. Коэффициент стабилизации по входному напряжению Кст=500; 8.

Внутреннее сопротивление стабилизатора ri<=0,01 Ом; 9. Амплитуда пульсации

выходного напряжения стабилизатора Uвыхm1=1мВ; 10. Пределы изменения температуры

окружающей среды Qокр.мин=+400С, Qокр.макс=0 0С; 11. Температурный коэффициент

стабилизатора напряжения ?=+-5мВ/0С.

4.2. Расчет силовой части стабилизатора.

Выбираем схему стабилизатора с операционным усилителем, в качестве схемы

сравнения.

4.2.1. Задаемся величиной тока, потребляемого схемой стабилизатора

Iвн=0,02 А, и определяем максимальный ток через регулирующий транзистор Iк4макс,

А:

Iк4макс=Iн.макс+Iвн, (1)

Iк4макс=0,02+1,05=1,07 А;

4.2.2. Найдем минимальное напряжение на входе стабилизатора U01мин, В

U01мин=Uвых.макс+Uкэ4мин+U01м1, (2)

где Uвых.макс- наибольшее выходное напряжение стабилизатора;

U01м1-амплитуда пульсаций на входе стабилизатора

U01м1=(0,05-0,1)*(Uвых.макс+Uкэ4мин), (3)

где Uкэ4мин=(1,5-2)В, для кремниевых транзисторов U01м1=0,1*(12,06+2)=1.406 В

U01мин=12,06+2+1,406=15,466 В

Определим номинальное и максимальное напряжение на входе стабилизатора: U01,

U01макс , В

U01=U01мин/(1-амин) (4)

U01=15,466/(1-0,005)=15,54 В

U01макс=U01*(1+амакс) (5)

U01макс=15,54*(1+0,005)=15,61 В

Определяем ориентировочную величину внутреннего сопротивления выпрямителя r0,

Ом:

r0=(0,05-0,15)*U01/Iнмакс, (6)

r0=(0,05-0,15)*15,54/1,05=1,48 Ом

Определим максимальное напряжении на входе стабилизатора при минимальном токе в

нагрузке U01макс.макс, В

U01макс.макс=U01макс+(Iнмакс-Iнмин)*r0 (7)

U01макс.макс=15,61+(1,05-0.95)1,48=15,758 В

Определим максимальное напряжение на переходе К-Э VT4,В:

Uкэ4макс=U01макс.макс+Uвых.мин (8)

Uкэ4макс=15,758-11,94=3,81 В

Найдем величину максимальной мощности, рассеиваемой на регулирующем транзисторе

VT4, Рк4,Вт:

Рк4=(U01макс-Uвых.мин)*Iк4макс (9)

Рк4=(15,61-11,94)*1,07=3,92 Вт

По величинам Uкэ4макс=3,81 В, Iк4макс=1,07 А и Рк4=3,92 Вт выбираем тип

регулирующего транзистора:

Выбираем транзистор КТ-801А.

Справочные данные транзистора КТ-801А.

Таблица 1

Uкэ4макс, ВIк4макс, АРк4, ВтQпер.макс,0СRт,0С/Вт

802515020

4.2.3. Определим величину предельной мощности, которую может рассеять

выбранный транзистор без радиатора Рк4макс, Вт:

Рк4макс=(Qпер.макс-Qокр.макс)/Rт, (10)

где Qпер.макс- максимальная температура коллекторного перехода, Вт;

Qокр.макс- максимальная температура окружающей среды, 0С;

Rт- тепловое сопротивление транзистора, 0С/Вт

Рк4макс=(150-40)/85=5,5 Вт

Поскольку Рк4<Рк4макс (5<5,5-верно), то радиатор не нужен.

4.2.4. Определим максимальный и минимальный токи базы VT4 Iб4мин,

Iб4макс, мА

Iб4мин=Iнмин/h21э4макс, (11)

где h21э4макс, h21э4мин- справочные данные транзистора

Iб4мин=0,95/50=19 мА

Iб4макс=Iнмакс/h21э4мин (12)

Iб4макс=1,05/13=80 мА

4.2.5. Найдем величину максимального тока эмиттера транзистора VT3

Iэ3макс, мА:

Iэ3макс=Iб4макс (13)

Iэ3макс=80 мА

Iэ3макс=Iк3макс

Uкэ3макс=Uкэ4макс (14)

Uкэ3макс=3,81 В

4.2.6. Найдем величину максимальной мощности, рассеиваемой на транзисторе

VT3, Рк3,Вт:

Рк3=Iк3макс*Uкэ3макс (15)

Рк3=0,08*3,81= 0,305 Вт

4.2.7. По величинам Uкэ3макс=3,81 В, Iк3макс=0,08 А и Рк3=0,305 Вт

выбираем тип транзистора VT3:

Выбираем транзистор КТ-603Е

Справочные данные транзистора КТ-603Е.

Таблица 2

Uкэ3макс, ВIк3max, АРк3, ВтQпер.макс,0СRт,0С/Вт

100,30,5120200

4.2.8. Определим величину предельной мощности, которую может рассеять

выбранный транзистор без радиатора Рк3макс, Вт:

Рк3макс=(Qпер.макс-Qокр.макс)/Rт, (16)

Рк3макс=(120-40)/200=0,4 Вт

Поскольку Рк3 < Рк3макс (0,305<0,4- верно), то радиатор не нужен.

4.2.9. Определим максимальный и минимальный токи базы транзистора VT3

Iб3мин, Iб3макс, мА

Iб3мин=Iнмин/h21э4макс*h21э3макс (17)

где h21э4макс, h21э3макс- справочные данные транзистора

Iб3мин=0,95/50*200=0,095 мА

Iб3макс=Iк3макс/h21э3мин (18)

Iб3макс=0,08/60=1,3мА

Так как ток базы транзистора VT3 меньше выходного тока операционного усилителя,

то число транзисторов входящих в состав составного транзистора равно 2.

4.2.10. Рассчитаем резистор R7, Ом

R7=(U01мин-Uвых)*h21э3мин/Iн (19)

R7=(15,46-12)*100/1=1500 Ом

4.2.11. Найдем мощность, рассеиваемую на резисторе РR7, мВт:

РR7= U201макс/4*R7 (20)

РR7=15,542/4*1500=40 мВт

В качестве R7 выбираем ОМЛТ-0,125-1,5 кОм.

4.2.12. Рассчитаем антипаразитный конденсатор С5, мкФ:

С5>=3Tср/R7 (21)

где Tср- постоянная времени С5R7, мкC

Tср=1/2*П*2*fc (22)

Tср=1/2*3,14*100=1,6 мкС

С5>=4,8*10-3/1500=3,2 мкФ

В качестве С5 выбираем конденсатор К50-6 3,3 мкФ.

4.2.13. Расчет схемы сравнения и усилителя постоянного тока. Определим

величину опорного напряжения Uоп, В:

Uоп<=Uвых.мин – (2-3)В (23)

Uоп<=11,94-3=8,94 В

Выбираем Uоп=8,9 В, в качестве источника опорного напряжения выбираем

стабилитрон Д818Б:

Справочные данные стабилитрона Д818Б

Таблица 3

UСТ.макс, ВUСТ.мин, ВIст.мин, мАIст.макс, мАrст, Омаст,%/0С

96,7533325-0,02

4.2.14. Рассчитаем напряжение на выходе операционного усилителя Uвых.оу,

В

Uвых.оу=Uвых. – Uоп (24)

Uвых.оу =12-8,9=3,1 В

4.2.15. Зная ток базы составного транзистора Iб3=1мА определим ток на

выходе ОУ I оу, он должен быть в (2,5-4) раза больше Iб3:

I оу=3 мА

4.2.16. Рассчитаем величину защитного резистора R8, Ом:

R8=Uвых.оу/I оу (25)

R8=3,1/3*10-3=1033 Ом

Принимаем R8=1кОм

4.2.17. Найдем мощность рассеиваемую на резисторе РR8, мВт:

РR8=Uвых.оу*I оу (26)

РR8=3,1*3*10-3=9,3 мВт

В качестве R8 выбираем ОМЛТ-0,125-1кОм.

4.2.18. Рассчитаем величину резистора R9 ,Ом:

R9=(Uвых. мин.-Uст.макс)/Iст.мин, (27)

где Uст.макс ,Iст.мин- справочные данные стабилитрона см. таблицу 3

R9=(11,94-9)**/3*10-3=980 Ом

Принимаем R9=1кОМ

4.2.19. Найдем мощность рассеиваемую на резисторе РR9, мВт:

РR9=(Uвых. макс.-Uст.мин)2/R9 (28)

РR9=(12,06-6,75)2/1000=28 мВт

В качестве R9 выбираем ОМЛТ-0,125-1кОм.

4.2.20. Определим максимальный ток через стабилитрон и убедимся, что его

величина не превышает предельно допустимого значения Iст10.макс, мА:

Iст10.макс=(Uвых. макс.-Uст.мин)/R9 (29)

Iст10.макс=(12,06-6,75)/1000=5,3 мА

Iст210макс=5,3 мА < Iст.макс=33 мА –верно

4.2.21. Зададимся током делителя Iдел=0,5 мА

4.2.22. Определим минимальный и максимальный коэффициент передачи

делителя ?мин и ?макс:

бмин =Uст.мин/Uвых. макс (30)

бмин =6,75/12,06=0,56

бмакс = Uст.макс/Uвых. мин (31)

бмакс =9/11,94=0,75

4.2.23. Определим суммарное сопротивление делителя Rдел, Ом:

Rдел=Uвых. мин/Iдел (32)

Rдел=11,94/0,5*10-3=23880 Ом

4.2.24. Рассчитаем величину резистора R12 ,Ом:

R12<= бмин *Rдел (33)

R12<=0,56*23880=13370 Ом

Принимаем R12=13кОМ

4.2.25. Найдем мощность рассеиваемую на резисторе РR12, мВт:

РR12= R12*I дел2 (34)

РR12=13000*(0,5*10-3)2=32 мВт

В качестве R12 выбираем ОМЛТ-0,125-13кОм.

4.2.26. Рассчитаем величину резистора R10 ,Ом:

R10<=(1- бмакс)*Rдел (35)

R10<=(1-0,75)*23380=5840 Ом

Принимаем R10=5600 Ом

4.2.27. Найдем мощность рассеиваемую на резисторе РR10, мВт:

РR10=R10*I дел2 (36)

РR10=5600*(0,5*10-3)2=14,2 мВт

В качестве R10 выбираем ОМЛТ-0,125-5,6 кОм.

4.2.28. Рассчитаем величину переменного резистора R11, Ом:

R11=Rдел-R10-R12 (37)

R11=23880-5600-13000=5280 Ом

4.2.29. Найдем мощность, рассеиваемую на переменном резисторе РR11, мВт:

РR11=R11*I дел2 (38)

РR11=5180*(0,5*10-3)2=2,6 мВт

В качестве R11 выбираем СП5-15-6,8 кОм

4.2.30. Расчет термокомпенсации. Определим номинальное значение

температурного коэффициента стабилитрона ?ст2, мВ/0С:

Хст2=10* аст2* Uст2, (39)

где аст2-справочный параметр стабилитрона;

Uст2=(Uст.макс+ Uст.мин)/2; (40)

Uст2=(9+6,75)/2=7,87 В;

Хст2=10*(-0,02)*7,87=-1,57 мВ/0С

4.2.31. Найдем максимальный температурный коэффициент стабилизатора при

отсутствии термокомпенсирующих диодов ?макс:

Хмакс=(Uвых*(Хст2+Хо.у..макс))/ Uст2, (41)

где- ?о.у..макс- максимальный температурный коэффициент операционного усилителя

мкВ/0С (справочные данные);

Хмакс=(12*(-1,57+50*10-3))/7,87=2,39 мВ/0С

Полученное значение температурного коэффициента меньше заданного, поэтому нет

необходимости осуществлять термокомпенсацию.

4.2.32. Рассчитаем основные параметры стабилизатора. Определим

коэффициент стабилизации Кст:

, (42)

где Кр- коэффициент усиления составного регулирующего транзистора по напряжению:

(43)

где К4, К3-коэффициенты усиления по напряжению транзисторов VT3, VT4, определяем

из таблицы 4.5 (2.с.135). К4=500, К3=800

Коу- коэффициент усиления операционного усилителя по постоянному току Коу=15;

б- ?оэффициент передачи делителя

б=(бмин+бмакс)/2 (44)

б=(0,56+0,57)/2=0,56

Ь- ?оэффициент, учитывающий влияние входного сопротивление усилителя на

коэффициент передачи делителя ?=0,005;

nпосл- число регулирующих транзисторов включенных последовательно nпосл=2;

rоу- выходное сопротивление операционного усилителя (справочный параметр)

rоу=150 Ом;

Rоу- входное сопротивление операционного усилителя, Ом

4.2.33. Определим амплитуду пульсации выходного напряжения стабилизатора

Uвыхm ,мВ:

Uвыхm=U01m1* Uвых/Кст*U01, (45)

Uвыхm=1,4*12/711*15,54=1,5 мВ

4.2.34. Определим внутренне сопротивление стабилизатора ri, Ом:

ri=-1/S4*Коу*Ь*б*nпар, (46)

где S4 крутизна регулирующего транзистора VT4 см. таблица 4.2 (2.с.130)

ri=-1/0,7*307*0,56*0,05*1=0,166 Ом

4.2.35. Определим номинальное и минимальное значение кпд стабилизатора

ђмин, ђмакс:

ђмин=Uвых.мин/U01макс (47)

ђмин=11,94/15,61=0,76

ђмакс=Uвых/U01 (48)

ђмакс=12/15,45=0,77

4.2.36. Определим величину емкости С6,мкФ:

С6=0,23*h21э4/ri*2*П*f21б (49)

С6=0,23*50/0,166*6,28*10000=1100 мкФ

Выбираем конденсатор К50-6 2000 мкФ.

4.3. Расчет выпрямителя и трансформатора.

4.3.1. Зная входные напряжения стабилизатора, максимальный и минимальные

токи, потребляемые, стабилизатором и пульсации на входе стабилизатора производим

расчет выпрямителя:

4.3.2. Выбираем однофазную мостовую схему выпрямления, в ней число фаз

вторичных обмоток 2, m=2

4.3.3. Из таблицы 4 выбираем ориентировочные значения коэффициентов BL и

DL-функции углов отсечки Q и ?:

Ориентировочные значения коэффициентов BL и DL

Таблица 4

mBLDL

m=10,95-1,12,05-2,1

m=20,95-1,12,1-2,2

m=30,81-0,852,2-2,36

m=60,78-,0,812,36-2,7

Выбираем: BL=1, DL= 2,1

Определим максимальное выпрямленное напряжение U0макс,В:

U0макс=U01*(1+амакс), (50)

где U0- номинальное выпрямленное напряжение, В

U0макс=15,45*(1+0,005)=15,52 В

Ориентировочно определяем параметры вентилей, см. (2.с.61)

Обратное напряжение, В

Uобр=1,41*BL*U0макс (51)

Uобр=1,41*1*15,52=21,88 В

Средний выпрямленный ток Iпр. ср, А

Iпр. ср =0,5* I0 (52)

Iпр. ср =0,5*1,05=0,525 А

Выпрямленный ток Iпр, А

Iпр.=0,5* DL*I0 (53)

Iпр.=0,5*2,1*1,05=1,1 А

Габаритную мощность трансформатора Sтр, В*А

Sтр=0,707* DL* BL*Р0, (54)

где Р0=I0*U01=1,05*15,45=16,22 Вт

Sтр=0,707*2,1*1*16,22=24 В*А

По вычисленным значениям Uобр , Iпр.ср выбираем диоды Д229Л

Справочные данные диодов Д229Л

Таблица 5

Iпр. ср макс , АUобр макс, ВUпр. ср , ВIобр , мА

0,740010,2

Определим сопротивления вентиля в прямом направлении rпр , Ом:

rпр=Uпр. ср/Iпр.ср (55)

rпр=1/0,525=1,9 Ом

Определяем активное сопротивление трансформатора rтр, Ом:

(56)

где J- плотность тока в обмотках трансформатора, А/мм2 ;

B- амплитуда магнитной индукции ,Т –определяются по величине габаритной мощности

из графиков (см. 2.с.15)

B=1,15 Т; j=3,8, А/мм2

Определим индуктивность рассеяния обмоток трансформатора Ls,Г:

(57)

Определим индуктивное сопротивление фазы Хтр , Ом:

Хтр=2*П*fc*Ls (58)

Хтр=2*3,14*50*0,47*10-3=0,15 Ом

Определяем сопротивление фазы r, Ом:

r=rтр+2*rпр (59)

r=1,9+2*3,3= 10,4 Ом

Определяем AL и ?, где AL-расчетный параметр, зависящий от угла отсечки и угла

?- запаздывание фазы напряжения во вторичной обмотке относительно первичной:

Из рисунков 2.18-2.20 (см. 2 с.60) определим BL, DL, FL:

BL=1,33, DL=1,9, FL=4,6.

Определяем параметры трансформатора и вентилей, согласно данных таблицы 2.3 (см.

2.с.61)

Напряжение вторичной обмотки трансформатора, В

Е2=U2=BL*U0 (62)

Е2=U2=1,33*15,45=20,54 В

Ток во вторичной обмотке трансформатора, А

I2=0,707*DL*I0 (63)

I2=0,707*1,9*1,05=1,41 А

Ток в первичной обмотке трансформатора ,А

I1=0,707*DL*I0*U2/U1 (64)

I1=0,707*1,9*1,05*20,54/220=0,13 А

S2=0,707*DL* BL*P0 (65)

S2=0,707*1,33*1,9*16,22=29 В*А

S1= S2=29 В*А

Габаритную мощность трансформатора, В*А

Sтр =29 В*А

Выпрямленный ток через диоды Iпр., А

Iпр.=0,5*I0*DL (66)

Iпр.=0,5*1,05*1,9=1 А

1 А< 1,57* Iпр. ср макс =1,1 А

Обратное напряжение на диодах Uобр, В

Uобр=1,41*BL*U0 макс (67)

Uобр=1,41*1,33*15,52=29 В< Uобр. макс.=400 В

Выбранные предварительно диоды пригодны для работы в схеме.

Посчитаем величины U2m и I0к.з. напряжение холостого хода и ток короткого

замыкания:

U2m=U2/ (68)

U2m=20,54/ =14,67 В

I0к.з.=m*U2* /r (69)

I0к.з.=2*20,54*1,4/10,4=5,53 А

Строим внешнюю характеристику выпрямителя, умножая ординаты кривой рис.2.25 (см.

2.с.63) на U2m, абсциссы на I0к.з :

Внешняя характеристика выпрямителя

4.3.4. Определяем максимальное выпрямленное напряжение при максимальном

напряжении сети U0x.x.макс, В:

U0x.x.макс= U2m *(1+амакс) , (70)

U0x.x.макс=14,67*(1+0,005)=14,74 В

4.3.5. Из графика на рисунке 2.21 см. (2.с.62) определим коэффициент H:

H=780

4.3.6. Определим величину емкости С4,мкФ:

С=H/Кп1*r, (71)

где Кп1-коэффициент пульсаций по первой гармонической составляющей см. (2.с.61)

С=780/0,1*10,4=750 мкФ.

4.3.7. Определим амплитуду первой гармоники выпрямленного напряжения U0m1

,В:

U0m1 = U0*H/r*C (72)

U0m1 =15,45*780/10,4*750=1,54 В

Конденсатор выбираем по величинам U0x.x.макс=14,74В, U0m1 =1,54В, выбираем

конденсатор К50-6 1000 мкФ.

5. КОНСТРУКТИВНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ УСТРОЙСТВА ДИСТАНЦИОННОГО УПРАВЛЕНИЯ.

5.1. Конструктивное исполнение исполнительного устройства (ИУ).

ИУ имеет настольное оформление. Размещено в монтажном корпусе, имеющем две

панели. На передней панели устройства размещен индикатор сети и разъем DIP-8 для

соединения с макетной платой, вставленной в слот компьютера. На задней панели

расположены – сетевой шнур, гнездо предохранителя и десятиштырьковый разъем, для

соединения с интерфейсом дистанционного управления, находящегося в передатчике.

ИУ размещено на печатной плате с двусторонним монтажом. На плате размещены:

источник питания, с двумя выходными напряжениями; блок реле и блок оптронов.

Плата крепится к монтажному корпусу с помощью трех болтов. Оптроны на плате

установлены в разъемах под микросхемы (на 6 ножек). Остальные элементы крепятся

непосредственно к плате. Так как суммарная потребляемая мощность всех приборов

ИУ невелика, то устройство не нуждается в принудительном охлаждении. В приборе

используется керамический предохранитель 1А, что является обязательным атрибутом

в любой силовой части электронного прибора. Если не предусмотреть такую

возможность, то пробой конденсатора источника питания приведет к выходу из строя

трансформатора.

5.2. Конструктивное оформление устройства сопряжения.

Устройство сопряжения выполнено на макетной плате, которая вставляется в

стандартный слот компьютера IBM PC. Устройство управления размещается на

макетной плате, которая вставляется в слот расширения PC. В качестве элементов

макетной платы используем микросхемы серии КР1533. Это маломощные

быстродействующие интегральные микросхемы, предназначенные для организации

высокоскоростного обмена и обработки информации, временного и электрического

согласования сигналов в вычислительных системах. Микросхемы серии КР1533 по

сравнению с известными сериями логических ТТЛ микросхем обладают минимальным

значением произведения быстродействия на рассеиваемую мощность. Зарубежный

аналог- серия SN74ALSxxxx фирмы Texas Instruments (США). Микросхемы

изготавливаются по усовершенствованной эпитаксиально – планарной технологии с

диодами Шотки.На плате расположены цепочки гнезд, в них впаяны разъемы под

микросхемы. Все соединения выполнены монтажным проводом. Такой способ

изготовления обеспечивает быстрый и точный монтаж, особенно все эти преимущества

ощутимы, если изготавливается всего одна или две платы, при большем количестве

рациональнее использовать печатные платы. С внешней торцевой стороны платы

располагается разъем DIP-8, для соединения с исполнительным устройством. Питание

платы осуществляется от источника питания компьютера.

Особенности питания макетной платы. Обычно источники питания способны выдавать

на платы установленные в слоты расширения 4А. Если во все слоты системной шины

вставить специализированные платы, то ток потребляемый одной шиной

соответственно уменьшится в n-количество раз, где n- количество плат. Поскольку

у цифровых систем потребность в мощности изменяется в очень широких пределах и

часто зависит от особенностей операции, выполняющейся за очень короткое время, в

цепях питания следует вводить конденсаторную развязку, для удовлетворения

краткосрочных потребностей в такой мощности. Благодаря этому мгновенная мощность

необходимой величины не должна будет поступать непосредственно от системного

источника питания. Для компенсации значительных по амплитуде низкочастотных

колебаний мощности используются монолитные конденсаторы емкостью от 10 до 50

мкФ. Введение конденсаторной развязки в шину питания с напряжением +5В имеет

исключительно большое значение, поскольку в стандартных конфигурациях именно от

этой шины будет, потребляться наибольший ток. В случае работы на высоких

частотах и при меньшей переходной мощности следует использовать керамические

конденсаторы с номиналами 10-100 нФ. Эти конденсаторы обычно включаются между

земляным выводом и выводом питания таких схем с большими переходными

характеристиками, как ТТЛ ИС, шинные формирователи и приемопередатчики, БИС и

приборы с высокой скоростью переключения.

Нагрузочная и управляющая способность системной шины. При подключении устройства

к системной шине необходимо учитывать ее нагрузочную и управляющую способность.

Что касается выходных сигналов шины, то шинный формирователь должен обеспечивать

ток, достаточный для управления системой пользователя. В случае входных сигналов

шины подключаемая к ней система пользователя должна обладать способностью,

управлять системной шиной.

Как правило, нужно производить расчет нагрузки, чтобы получить ее точное

значение для конкретного устройства. На практике, однако, для этого пользуются

несколькими полезными эмпирическими правилами.

1. Нельзя подключать n-канальные МОП БИС непосредственно к системной шине. В

типичном случае эти ИС обладают малой нагрузочной способностью и не выдерживают

воздействия отрицательных выбросов, которые могут появляться на шине.

2. Не следует нагружать никакую сигнальную линию более чем двумя ТТЛ БИС.

3. Нельзя делать сигнальные линии шины на макетной плате чрезмерно длинными, так

как при этом в их эквивалентную нагрузку будет вводиться избыточная емкостная

составляющая, что приведет к искажению шинных сигналов и их запаздыванию.

Следовательно, вблизи шинных соединителей необходимо устанавливать схемы

сигнальных буферов.

6. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ ПРИ РАБОТЕ С КОМПЬЮТЕРОМ

Правила при работе с компьютером. Проверка напряжения сети. Перед первым

включением компьютера следует проверить, соответствует ли напряжение в сети

тому, на которое рассчитан компьютер (многие компьютеры могут работать при

нескольких значениях входного напряжения, например при 220 и 110 В). При

необходимости надо установить переключатель напряжения на компьютере в

правильное положение. Стабилизация напряжения. Во многих населенных пунктах

нашей страны напряжение в сети может сильно колебаться. Для компьютера такие

изменения напряжения являются нежелательными (особенно вредны резкие понижения

напряжения), поэтому лучше подключать компьютеры через стабилизаторы. Наиболее

надежную защиту от неприятностей, связанных с нестабильностью электропитания,

осуществляют специальные устройства непрерывного питания (UPS), которые не

только обеспечивают строго постоянное напряжение питания, но и дают возможность

работы компьютеров при полном отключении электропитания в течение от 5 мин до

нескольких часов (в зависимости от мощности устройства). За это время можно, во

всяком случае, полностью завершить ведущиеся на компьютере работы, чтобы при его

выключении не произошло потери информации.

Включение компьютера. Для включения компьютера необходимо: включить стабилизатор

напряжения, если компьютер подключен через стабилизатор напряжения; включить

монитор компьютера; включить компьютер (переключателем на корпусе компьютера).

После этого на экране компьютера появятся сообщения о ходе работы программ

проверки и начальной загрузки компьютера. Когда начальная загрузка операционной

системы будет закончена, появится приглашение операционной системы.

Выключение компьютера. Для выключения компьютера надо: закрыть работающие

программы, и ввести команду завершение работы. для установки головок

чтения-записи на жестком диске в положение, при котором можно безопасно

выключать электропитание; выключить компьютер (переключателем на корпусе

компьютера), выключить монитор компьютера; выключить стабилизатор, если

компьютер подключен через стабилизатор напряжения.

Системный блок компьютера желательно поставить в таком месте, чтобы он не

подвергался толчкам и вибрациям. Недопустимо ставить на системный блок матричный

принтер – возникающие при его работе вибрации могут повредить компьютер. Все

кабели, соединяющие системный блок компьютера с другими устройствами, следует

вставлять и вынимать только при выключенном компьютере. В помещении, где стоят

компьютеры, не следует курить. Раз в несколько месяцев следует открывать

системный блок компьютера и удалять пылесосом накопившиеся там пыль и грязь.

Использование монитора. Важнейшее значение для эффективной работы с компьютером

имеет правильное использование монитора.

Монитор – это хрупкий прибор, и если уронить его со стола, то потребуется

покупать новый. Монитор надо поставить так, чтобы он стоял надежно, не на край

стола.

Надо установить монитор так, чтобы на него было удобно смотреть. Повернуть

монитор таким образом, чтобы вы смотрели на экран под прямым углом, а не сбоку.

Лучше, чтобы вы смотрели на экран немножко сверху вниз, так что экран должен

быть слегка наклонен – нижний его край, должен быть ближе к вам.

Надо правильно задать регулировки изображения. На экран монитора вы, может быть,

будете смотреть много часов подряд, и если он неправильно отрегулирован, вы

испортите глаза.

Монитор всегда быстро загрязняется пылью. Надо регулярно стирать эту пыль с

экрана мягкой тряпочкой.

Если монитор установлен так, что от экрана отсвечивают блики, не портите глаза –

либо установите монитор так, чтобы бликов не было, либо приобретите фильтр для

монитора.

Кинескоп, находящийся внутри монитора, использует очень высокое напряжение,

поэтому ни в коем случае не следует открывать крышку монитора и тем более

трогать находящееся под этой крышкой детали. Это должны делать только обученные

специалисты по ремонту мониторов.

Использование клавиатуры. Хотя клавиатура является достаточно надежным и

неприхотливым устройством, все же этим не следует злоупотреблять. Не следует

класть на клавиатуру бутерброды и ставить рядом с ней чай, крошки и жидкости

могут вывести ее из строя. Заканчивая работу с компьютером, закройте клавиатуру

крышкой, это предотвратит попадание туда пыли.

Для того чтобы работа со схемой была более безопасной необходимо осуществить

гальваническую развязку с электрическими цепями передатчика.

Рис 7.Структурная схема дистанционного управления с гальванической развязкой

Для устранения гальванической связи между коммутируемыми цепями и шиной

компьютера применяем оптические вентили.

Современная полупроводниковая технология делает все более популярными

интегральные оптические развязывающие устройства – оптические вентили или

оптроны. Принцип работы оптрона иллюстрируется на рис. 9. Светодиод (СД), –

переход которого смещен в прямом направлении, излучает свет, воспринимаемый

фототранзистором. Таким образом, осуществляется гальваническая развязка.

Фотодиоды используются для повышения быстродействия этих устройств.

Выбор оптронов осуществляем по значению входного постоянного тока. Выбираем

транзисторную оптопару АОТ 128Б. Она предназначена для коммутации цепей

постоянного тока

7. ЗАКЛЮЧЕНИЕ.

Используя данный метод дистанционного управления можно избавиться от ряда

недостатков других методов управления описанных в разделе 2.1.. Достоинства

данного метода следующие:

1. Для питания устройства сопряжения не требуется отдельного источника питания.

2. Скорость обработки команд управления высока настолько, насколько позволяет

это сделать компьютер. Для увеличения этой скорости достаточно лишь частично

модернизировать компьютер, ничего не изобретая и не изготавливая. Таким образом,

можно значительно сэкономить время при модернизации устройства.

3. Такое устройство ДУ практически не нуждается в постоянном обслуживании.

4. Так как схема сопряжения находится в системном блоке компьютера то вся

площадь, занимаемая устройством ДУ – это размеры исполнительного устройства.

5. Надежность схемы достаточно большая и определяется в основном надежностью

аналоговых элементов исполнительного устройства.

6. Возможность интеграции программы управления в стандартную программу Windows

“Outlook" позволяет управлять нужными параметрами передатчика в нужное время,

без участия оператора ЭВМ.

Данная система предусматривает 24 независимых команды управления, хотя для

работы передатчика HF1000, необходимо только 4. Остальные команды предусмотрены,

в соответствии с техническим заданием, для дальнейшей модернизации системы.

Предполагается, что система будет управлять еще несколькими устройствами,

входящими в состав радиопередающего комплекса. Кроме того, поскольку изначально

в системе заложена возможность сбора информации и передачи ее в компьютер для

дальнейшей обработки, предполагается реализовать на ее базе систему оперативного

контроля параметров передатчика: выходная и отраженная мощность, температура

выходных транзисторов, значения девиации частоты, напряжения источников питания

и др.

8. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Под редакцией У. Томпкинса и Дж. Уэбстера. Сопряжение датчиков и устройств

ввода данных с компьютерами IBM PC. – М.: Мир, 1992.

2. Китаев В.Е. Расчет источников электропитания устройств связи -М.: Связь,1979.

3. Под редакцией Конева Г.М. Источники вторичного электропитания.–М.: Радио и

связь, 1990.

4. Лихачев В.Д. Практические схемы на операционных усилителях- М.: ДОСААФ,1981.

5. Бахметьев А.А., Колосов С. О. Справочник Операционные усилители. – М.:

ДОДЕКА,1994.

6. Фигурнов В.Э.IBM PC для пользователя. – М.: ИНФРА-М,1995.

7. Зайцев А.А., Миркин А.И. Справочник Транзисторы средней и большой мощности. –

М.: Радио и связь, 1994.

8. Иванов В.И., Аксенов А.И. Справочник Полупроводниковые оптоэлектронные

приборы. – М.: Энергоатомиздат,1989.

9. Игловский И.Г., Владимиров Г.В. Справочник Слаботочные электрические реле.

–Л.: Энергоатомиздат,1984.

Характеристики

Список файлов реферата