166526 (625036), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

3.4. Заполнение предварительной таблицы.

Значения давлений и энтальпий взяты из (2, стр. 17).

3.5. Уточнение значений W₁, W₂, W₃ .

Уточнение значений W₁, W₂, W₃ на основе величин, содержащихся в предварительном варианте таблицы, путём совместного решения системы уравнений:

Q₁=D₁(h₁-c_k1T₁)=S₀c₀(t₁-t₀)+W₁(i₁-c_pt₁)

Q₂=(W₁-E₁)(h₂-c_k2T₂)=S₁c₁(t₂-t₁)+W₂(i₂-c_pt₂)

Q₃=W₂(h₃-c_k3T₃)=S₂c₂(t₃-t₂)+W3(i₃-c_pt₃), которые описывают тепловые балансы корпусов (кроме первого корпуса) и дoполненный уравнением:

W= W₁+ W₂+ W₃.

Пусть X₁ = h₁ – c_k1T₁ = 2117,1 кДж/кг

X₂ = h₂ – c_k2T₂ = 2208,4 кДж/кг

X₃ = h₃ – c_k3T₃ = 2300,5 кДж/кг

Y₁ = t₁ – t₀ = 21,7 ⁰С

Y₂ = t₂ – t₁ = -33,9 ⁰С

Y₃ = t₃ – t₂ = -46,0 ⁰С

Z₁ = i₁ – c_pt₁ = 2193,3 кДж/кг

Z₂ = i₂ – c_pt₂ =2279,9 кДж/кг

Z₃ = i₃ – c_pt₃ = 2390,8 кДж/кг, где Со – теплоёмкость исходного раствора (10% (NH₄)₂SO₄ при температуре кипения t₀ = 101,5 ⁰С): Со=3,65 кДж/кгК (4, стр.59).

По (3, стр.535) находим:

c_k1 = 1,005 ккал/кгК = 4,21 кДж/кгК (при 150,0 ⁰С)

c_k2 = 1,002 ккал/кгК = 4,19 кДж/кгК (при 118,8 ⁰С)

c_k3 = 1,000 ккал/кгК = 4,19 кДж/кгК (при 83,6 ⁰С)

c_p =4,18 кДж/кгК

Т.о., W₁ = X₂E₂/(X₂+c_pY₂) + S_oc₀Y₂/(X₂+c_pY₂)+ +Z₂W₂/(X₂+c_pY₂) = 1,1031 W₂ +2009,7

W₂ = Y₃S₀c0/(X₃+c_pY₃+Z₃) + Z₃W/(X₃+c_pY₃+Z₃)-(c_pY₃+Z₃) * W₁/(X₃+c_pY₃+Z₃) = -0,4887 W₁ +5630,7

Решая систему уравнений, получим:

W₁ = 5342 кг/ч

W₂ = 3021 кг/ч

W₃ = 3638 кг/ч.

3.6. Расчёт предварительных значений тепловых потоков:

Q₁ = S₀c₀(t₁-t₀)+W₁(i₁-c_pt₁) = =20000*3,65*21,7+5342*2193,3=13,3*10⁶ кДж/ч = 3,69*10⁶ Вт

Q₂=(W₁-E₁)(h₂-c_k2T₂)=(5342-3000)*2208,4=5,17*10⁶ кДж/ч= =1,44*10⁶ Вт

Q₃=W₂(h₃-c_k3T₃)=3021*2300,5=6,95*10⁶ кДж/ч =1,93*10⁶ Вт.

3.7. Расчёт комплексов А_1, А_2, А_3, В_о1, В_о2, В_о3.

3.7.1. A-комплекс, включающий теплофизические величины и зависящие от температур Т.

Примем высоту труб Н = 4000мм = 4м.

Для вертикальных труб:

А=0,94(l3r2rg/mH)^1/4

Справочные данные: l,r, m - (3,стр.512); r- (3, стр. 523).

Ускорение свободного падения g = 9,82 м/с². Заполним таблицу:

3.7.2. Во – коэффициенты отражающие свойства кипящего раствора и зависящие от давлений а, следовательно, и температур кипения в корпусах:

B_0i = B_0iB*j3^,33, где B_0iB = 46р^0,57,

j - относительный коэффициент теплоотдачи для водных растворов неорганических веществ. j при пузырьковом кипении (NH₄)₂SO₄ при атмосферном давлении найдем из графика зависимости j-а. График 1 строим на основании данных таблицы (1, стр. 40):

при а=10% j = 0,84

а=20% j = 0,68

На основании данных графика, заполняем таблицу:

3.8. Выбор конструкционного материала для выпарного аппарата.

Выбираем конструкционный материал, стойкий в среде кипящего раствора хлорида натрия в интервале изменения концентраций от 10 до 25%(5, стр. 309). В этих условиях химически стойкой является сталь марки Х18Н10Т. Скорость коррозии её менее 0,1мм/год (точечная коррозия). Коэффициент теплопроводности l = 16,4 Вт/м*К (5, стр. 101).

3.9. Расчёт поверхности теплообмена.

3.9.1. Расчёт комплексов для нахождения поверхности нагрева корпусов.

В случае равенства поверхностей обмена отдельных корпусов основное расчетное уравнение имеет вид:

Dс=1/F^4/3S(Qi/Ai)^4/3 + 1/FS(Qid^ст/l^ст) + 1/F^0,3S(Qi/B0i)^0,3,

где d^ст =2мм=0,002м - толщина стенки трубок. Заполним вспомогательную таблицу:

3.9.2 Расчёт поверхности теплообмена.

Характеристики

Список файлов курсовой работы