Диаметр и толщина труб, d, м

d=d_внут

0,114

Относительный поперечный шаг, ₁

S1/d

5,3

Поперечный шаг труб, S1, м

По чертежу котла

0,6

Число труб в ряду, Z1, шт

По чертежу котла

20

Продольный шаг труб, S2, м

По чертежу котла

0.3

Относительный продольный шаг, ₂

S2/d

2,65

Число рядов труб по ходу газов, Z2, шт

По чертежу

2

Теплообменные поверхности нагрева, Fф, м

П∙d∙Н∙ Z2∙ Z1

100

Лучевоспринимающая поверхность F_л.., м²

aН

94

Высота фестона, Н, м

По чертежу

7,8

Живое сечение для прохода газов, F_г.., м²

F_г..=а Н-Z1 Нd

76,216

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Из расчета топки

5,95

Температура газов на входе в фестон, V’ф, С

V’ф = V"ш

960

Энтальпия газов на входе в фестон, H’ф,

H’ф = H"_ш

8593,0335

Температура газов за фестоном, V"ф, С

Принимаем с последующим уточнением

934

Энтальпия газов на выходе из фестона, H"ф,

H"ф

8334,3849

Тепловосприятие ширм по балансу, Q_бф,

Q_бф =(H’ф-H"ф)

(8593,0335-8334,3849)0,99=256,0620

Угловой коэффициент фестона, Xф

[1, с.112, рисунок 5.19 по ₂]

0,45

Средняя температура газов в фестоне, Vф, С

947

Скорость газов в фестоне, _гф,

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к ширмам, d_к,

d_к =Сs Сz Сф_н

0,460,910,9429=11,4110

Объемная доля водяных паров, r_н2о

№5 расчета

=0,0807

Поправка на компоновку пучка, Сs

[1, с.122-123]

Сs=(₁,₂)

=0,46

Поправка на число попереч

ных труб, Сz

[1, с.122-123]

=91

Поправка, Сф

[1, с. 123]

график Сф=(_ш r_н2о)

=0,94

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к фестону, _н,

[1, с. 122,

график 6.8]

29

Температура наружной поверхности загрязнения, t_з, С

tcред+Δt

422

Коэффициент теплоотдачи излучением фестона, _л,

_л =_н Е_ш

62,37

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, _п.н,

[1, с.141, граф 6.14]

189

Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, Q_тф,

Необходимость тепловосприятия фестона, Qф, %

(256,0621-268,3986) /256,0621·100

=4,8178<5 %

Наименование величины

Расчетная формула или страница1

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, м

Из чертежа

0,04

Поперечный шаг, S1, м

Из чертежа

0,12

Продольный шаг, S2, м

Из чертежа

0,1

Относительный поперечный шаг, ₁

3

Относительный продольный шаг, ₂

2,5

Расположение труб

Из чертежа

Коридорное

Температура газов на входе во вторую ступень, V’п_2, С

V’п₂= V"ф

934

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’п_2,

Н’п₂= Н"ф

8334,3849

Температура газов на выходе из второй ступени, V"п_2, С

Принимаем на 200 С ниже

700

Энтальпия газов на выходе из второй ступени, Н"п_2,

Из таблицы расчета №6

6120,3549

Тепловосприятие по балансу, Qбп_2,

Qбп₂=( Н’п₂- Н"п₂+Hпр)

0,99(8334,3849-6120,3549+ +0,03173,0248)= 2197,0285

Присос воздуха ,

[1, с.52] и №5 расчета

0,03

Энтальпия присасываемого воздуха, Hпр,

№6 расчета

173,0248

Тепловосприятие излучением, Qлп_2,

Лучевоспринимающая поверхность, Fлп_2, м²

Fлп₂=аhгп₂

12,05135=60,26

Высота газохода, Hгп_2, м

По чертежу

5

Теплота воспринятая паром, hп_2,

=391,5557

Снижение энтальпии в пароохладителе, hпо,

[1, с.78]

75

Энтальпия пара на выходе из пароперегревателя, h"п_2,

По tпе и Рпе [7 Таблица 3]

3447

Энтальпия пара на входе в пароперегреватель, h’п_2,

H’п₂= h"п₂-hп₂+hпо

3434,37-391,5537+75= =3117,8163

Температура пара на выходе из ПП, t"п_2, C

t"п₂= t"пе

545

Тем-ра пара на входе в ПП, t’п_2, C

[7 таблица 3] по Рпе и h’п₂

454

Средняя температура пара, tп_2, C

499,5

Удельный объем пара, Vп_2,

По tпе и Рпе [7]

0,0225

Число рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт

Z2=Z_P [1 , с.95]

3

Живое сечение для прохода пара, fп_2, м²

0,202

Скорость пара, _п2,

Ср. температура газов, Vп_2, C

Скорость дымовых газов, _гп2,

Живое сечение для прохода газов, Fгп_2, м²

Fгп₂=dhгп₂-Z1hпп₂d

12,05135-994,5 0,04=42,4365

Высота конвективного пучка, hпп_{2, М}

По чертежу

4,5

Число труб в ряду, Z1, шт

99

Коэф-т теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, к,

к =С_SC_Z C_Фнг

10,920,9560=52,44

Поправка на компоновку пучка, С_S

[1, с.122] С_S=(₁₂)

1

Поправка на число поперечных труб, C_Z

[1, с.123] С_Z =(z₂)

0,92

Поправка, C_Ф

[1, с.123] С_Ф=(z_Н2О,Vп₂)

0,95

Объемная доля водяных паров, r_Н2О

№5 расчета

0,0798

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, нг,

[1, с.122, график6.4]

60

Температура загрязненной стенки, tз, С

719,025

Коэф-т загр., ,

[1, с.142]

0,0043

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, _2,

[1, с.132 график6.7]

₂=Сdнп

2160

Теплообменная поверхность нагрева, Fп_{2, ,} м²

Fп₂=Zxdhпп₂Z1Z2

1680

Число ходов пара, Zx, шт

Принято конструктивно

10

Коэффициент теплоотдачи излучением, л,

л=нл_П2

188∙0,26=48,88

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

0,31

Коэф-т ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138 рисунок 6.12]

9,5

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,

[1, с.140 рисунок 6.13]

90

Объемная доля трехатомных газов, Rп

№5 расчета

0,2226

Концентрация золовых частиц, _зл

№5 расчета

0,0669

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг rп+ kз_зл) РS

(9,50,2226+900,0669) 0,10,31=0,2522

Коэффициент излучения газовой среды, _П2

[1, с.44 рисунок 4.3]

0,26

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, нл,

[1, с.144 рисунок 6.14]

188

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, _1,

₁=_к+_л

52,44+48,88=161,32

Коэффициент теплопередачи, Кп_2,

=62,9072

Коэффициент тепловой эффективности,

[1, с.145 таблица 6.4]

0,65

Большая разность температур на границах сред, t_б, С

Из прилагаемого графика

480

Меньшая разность температур на границах сред, t_м, С

Из прилагаемого графика

155

Температурный напор (прямоток) t_П2, С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.п_2,

168062,9072288 /14431,9=2109,0099

Несходимость тепловосприятия, Qт.п_2, %

/(2197,0285-2109,0099) 100/2197,0285/∙100

=4,01

расчет окончен

Наименование величины

Расчетная формула или страница1

Результат расчета

Температура газов на входе в первую ступень, V’п_1, С

V’п₁= V" п₂

700

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’п_1,

Н’п₁= Н" п₂

6120,3549

Энтальпия пара на входе в пароперегреватель, h’п_1,

h’п₁= h"ш

2852,2

Энтальпия пара на выходе из ПП, h"п_1,

h"п₁= h’п₂

2820,206

Теплота восприятия пара, hп_1,

hп₁= h"п₁- h’п₁

3130,4443-2820,206=310,2383

Тепловосприятие по балансу, Qбп_1,

Присос воздуха на первую ступень,

№5 расчета

0,03

Энтальпия газов на выходе из первой ступени, Н"п_1,

Температура пара на выходе из пароперегревателя, t"п_1, C

t"п₂= t’п₂

454

Температура пара на входе в пароперегреватель, t’п_1, C

t’п₂= t"ш

362

Средняя температура пара, Tп₁ C,

408

Удельный объем пара, Vп_1,

По tпе и Рпе [7]

0,01774

Число рядов труб по ходу газов в одном ходу пара, Z2, шт

Как во второй ступени

2

Число труб в ряду, Z1, шт

Как во второй ступени

99

Живое сечение для прохода пара, fп_1, м²

Fп₁= fп₂

0,202

Скорость пара, _п1,

=7,8

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к пучку, к,

к =С_SC_Z C_Фнг

10,920,9869=56,8

Поправка на компоновку пучка, С_S

[1, с.122] С_S=(₁₂)

1

Поправка на число поперечных труб, C_Z

[1, с.123] С_Z =(z₂)

0,92

Поправка C_Ф,

[1, с.123] С_Ф=(z_Н2О,Vп₂)

0,98

Объемная доля водяных паров, r_Н2О

№5 расчета

0,0780

Температура газов на выходе из первой ступени, V"п_1, С

№6 расчета по Н"п₁

448

Средняя температура газов, Vп_1, С

Скорость дымовых газов, _гп1,

Живое сечение для прохода газов, Fгп_1, м²

Fгп₁= Fгп₂

42

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, нг,

[1, с.122 , график6.4]

63

Температура загрязненной стенки , tз, С

=411

Коэффициент загрязнения, ,

[1, с.142]

0,0038

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от стенки к пару, _2,

[1, с.132, график6.7]

₂=Сdнп

2540

Теплообменная поверхность нагрева, Fп_1, м²

Fп₁=Zxdhпп₁Z1Z2

223,140,044,5993=3693

Число ходов пара, Zx, шт

Принято конструктивно

22

Высота конвективного пучка, hпп_1, м

Hпп₁= hпп₂

4,5

Коэффициент теплоотдачи излучением, л,

л=нл_П2

95∙0,26=24,7

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Принимаем из расчета второй ступени

0,31

Коэф. ослабле ния лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138, рисунок 6.12]

2,3

Коэф-т ослабл. лучей частицами летучей золы,

Kз,

[1, с.140, рисунок 6.13]

100

Объемная доля трехатомных газов, Rп

№5 расчета

0,2175

Концентрация золовых частиц, _зл

№5 расчета

0,0671

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг rп+ kз_зл) РS

(2,30,2175+1000,0671) 0,031=0,2235

Коэф-т излуч. газовой среды, _П1

[1, с.44, рисунок 4.3]

0,19

Нормативный коэф-т излучением, нл,

[1, с.144, рисунок 6.14]

95

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, _1,

₁=_к+_л

56,8+24,7=81,5

Коэффициент теплопередачи, Кп_1,

=51,33

Коэффициент тепловой эффективности,

[1, с.145, таблица 6.4]

0,65

Большая разность температур на границах сред, t_б, С

V’п₁-t"п₁

246

Меньшая разность температур на границах сред, t_м, С

V"п₁-t’п₁

86

Температурный напор (прямоток), t_П2, С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.п_1,

3693·51,33·153 /14431,9=2001,8914

Несходимость тепловосприятия, Qт.п_1, %

(1910,6272-2001,8914) ·100/1910,6272=4,78<5%

расчет окончен

Наименование величины

Расчетная формула или страница 1

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, м

Из чертежа

0,032

Внутренний диаметр труб, dвн, м

Из чертежа

0,025

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

80

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

64

Эффективная толщина излучающего слоя, S, м

Число рядов труб, Z_Р, шт.

[1, с.99]

4

Число труб в ряду при параллельном расположении Z_1, шт.

=150

Живое сечение для прохода воды, Fвх, м²

Скорость воды, _вх,

88,88·0,00134/0,294=0,4051

Средний удельный объем воды, Vвэ,

[7, таблица 3] по Рпв и tэ

0,00134

Число рядов труб по ходу газа, Zг, шт.

По чертежу

4

Глубина конвективной шахты, шк, м

По чертежу

6,450

Длинна труб по глубине конвективной шахты, Lэ_2, м

По чертежу

6,2

Живое сечение для прохода газов, Fжэ_2, м²

ашк- Z1dLэ₂

12,05136,45-150 0,0326,2=48,2592

Поверхность нагрева, Fэ_2, м²

Fэ₂= Lэ₂Z1Z2 Z_Р

3,140,0326,215044=1495,1424

Температура газов на входе во вторую ступень, V’э_2, С

V’э₂= V"п₁

448

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’э_2,

Н’э₂= Н"п₁

4195,6192

Температура газов на выходе из второй ступени, V"э_2, С

Принимаем с последующим уточнением

420

Энтальпия газов на выходе из второй ступени, Н"э_2,

№6 расчета

3680,778

Энтальпия воды на выходе из водяного экономайзера, h" э_2,

Hпе+ hпо-

(Qлт+Qш+Qп₁+Qп₂)

3434,37+75-14,4319/88,88

(7849,8419+268,39+

+883,809+2109,0099+2001,8914)=

=1380,1545

Температура воды на выходе из водяного экономайзера, t"э_2, С

[7, таблица 3] по Рпв и

h"э₂

282

Тепловосприятие по балансу, Qбэ_2,

Qбэ₂=( Н’э₂- Н"э₂+Hпр)

0,99(4195,6192-3680,778 + 0,02173,0248)=513,1187

Присос воздуха,

[1, с.52] и №3.6 расчета

0,02

Энтальпия присасываемого воздуха, Hпр,

№5 расчета

173,0248

Энтальпия воды на входе во вторую ступень, h’э_2,

1380,1545-(513,1187·14,4319/88,88)=1296,8368

Температура воды на входе в экономайзер, t’э_2, С

[7, таблица 3]

264

Температурный напор на выходе газов, , С

V’э₂- t"э₂

166

Температурный напор на входе газов, , С

V"э₂- t’э₂

156

Средне логарифмическая разность температур, tэ_2, С

161

Средняя температура газов, Vэ_2, С

Средняя тем-ра воды, tэ_2, С

Тем-ра загрязненной стенки, tзэ_2, С

Tзэ₂= tэ₂+t

273+60=333

Средняя скорость газов, _гэ2,

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, к,

к =С_SC_Z C_Фнг

0,70,750,9856= =28,2975

Поправка на компоновку пучка, С_S

[1, с.122] С_S=(₁₂)

0,7

Поправка на число поперечных труб, C_Z

[1, с.123] С_Z =(z₂)

0,75

Поправка, C_Ф

[1, с.123] С_Ф=(z_Н2О,Vп₂)

0,98

Объемная доля водяных паров, r_Н2О

№5 расчета

0,0766

Относ. попереч. шаг, ₁

2,5

Относ. продольный шаг, ₂

2

Норм. Коэф-т теплоотдачи конвекцией от газов, нк,

[1, с.124]

56

Коэффициент теплоотдачи излучением, 1,

нл_э2

56∙0,180=10,08

Коэффициент ослабления лучей в чистой газовой среде, Kг,

[1, с.138, рисунок 6.12]

14,5

Коэффициент ослабления лучей частицами летучей золы, Kз,

[1, с.140, рисунок 6.13]

108

Объемная доля трехатомных газов, rп

№5 расчета

0,2135

Концентрация золовых частиц, _зл

№5 расчета

0,0672

Оптическая толщина, КРS,

KPS=( kг rп+ kз_зл) РS

(14,50,2135+1080,0672) 0,10,156=0,1615

Коэффициент излучения газовой среды, э₂

[1, с.44, рисунок 4.3]

0,180

Нормативный коэффициент теплоотдачи излучением, нл,

[1, с.144, рисунок 6.14]

58

Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, _1,

₁=_к+_л

28,2975+10,08=38,3775

Коэффициент теплопередачи, Кэ_2,

=31,2149

Коэффициент загрязнения стенки, ,

[1, с.143, рисунок 6.16]

0,0059

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.э,

=520,6512

Несходимость тепловосприятия Qтэ_2, %

(513,1187-520,6512) ·100/513,1187=1,47<2

расчет окончен

Наименование величины

Расчетная формула или страница1

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, мм

Из чертежа

40

Внутренний диаметр труб, dвн, мм

Из чертежа

37

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

60

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

45

Глубина установки труб, вп, м

Из чертежа

42

Число труб в ряду, Z1, шт

=200

Число рядов труб, Z2, шт

=92

Длина труб воздухоподогревателя, Lвп_2, м

Из чертежа

2,5

Поверхность нагрева, Fвп_2, м²

Fвп₂=d Lвп₂ Z1 Z2

3,14 0,042,5200 92=6066,48

Сечение для прохода газов по трубам, Fгвп_2, м²

=19,7738

Температура воздуха на выходе из второй ступени воздухоподогревателя, t"вп_2, С

№3 расчета

300

Энтальпия этого воздуха, h"вп_2,

№6 расчета

2615,8274

Температура газов на входе во вторую ступень, V’ вп_2, С

V’ вп₂= V"э₂

420

Энтальпия газов на входе во вторую ступень, Н’вп_2,

Н’вп₂= Н"э₂

3680,778

Температура воздуха на входе во вторую ступень, t’вп_2, С

Принимаем с последующим уточнением

220

Энтальпия этого воздуха, h’вп_2,

№6 расчета

1910,649

Тепловосприятие первой ступени, Qбвп_2,

Отношение количества воздуха за вп к теоретически необходимому, вп

вп=_т- _т - _пл +0,5 _вп

1,2-0,08-0,04+ +0,50,03=1,11

Присос воздуха в топку, _т

[1, с.19, таблица 1.8]

0,08

Присос воздуха в вп, _вп

[1, с.19, таблица 1.8]

0,03

Присос воздуха в пылесистему, _пл

[1, с.18]

0,04

Энтальпия газов на выходе из вп, Н"вп_2,

Температура этих газов, V"вп₂ С

№6 расчета

328

Средняя температура газов, Vвп_2, С

Скорость дымовых газов, _вп2,

=9,0635

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, к,

к = C_L C_Фн

3311,05=34,65

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией , н,

[1, с.130] н=(_вп2,dвн)

33

Поправка на относительную длину трубок, C_L

[1, с.123]

С_L =(Lвп₂/dвн)

1

Поправка, C_Ф

[1, с.130] С_Ф=(r_Н2О,Vвп₂)

1,05

Объемная доля водяных паров, r_Н2О

№5 расчета

0,0752

Коэффициент теплоотдачи излучением от газов к поверхности, л,

л=0,5(нлэ₂)

10,08/2=5,04

Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности, _1,

₁=к+л

34,65+5,047=39,69

Коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху, _2,

₂=к

[1, с.177, таблица 6.2]

34,65

Коэффициент теплопередачи, К,

Коэффициент использования ВЗП,

[1, с.147, таблица 6.6]

0,9

Температурный напор на входе газов, t_б, С

V’вп₂-t"вп₂

420-300=120

Температурный напор на выходе газов, t_м, С

V" вп₂-t’ вп₂

328-220=144

Средний температурный напор, tвп_2, С

Тепловосприятие второй ступени пароперегревателя, Qт.вп_2,

18,4996·114·5700/14431,9=832,9492

Несходимость тепловосприятия, Q_т.вп2, %

(793,3257-832,9492) ·100/793,3257=4,99<5 %

расчет окончен

Наименование величины

Расчетная формула или страница1

Результат расчета

Наружный диаметр труб, d, мм

Из чертежа

32

Внутр. диаметр труб, dвн, мм

Из чертежа

25

Поперечный шаг, S1, мм

Из чертежа

80

Продольный шаг, S2, мм

Из чертежа

64

Число рядов труб на выходе из коллектора, Z_Р, шт

[1, с.99]

2

Число труб в ряду, Z1, шт

(12,0513-0,08)0,08=150,2

Число рядов труб, Z2, шт

Принимаем с последующим уточнением

28

Живое сечение для прохода газов, Fжэ_1, м²

Fжэ1= Fжэ2

48,2592

Поверхность нагрева, Fэ_1, м²

Fэ₁= Lэ₁Z1Z2 Z_Р

3,140,0326,2150,228

2=5239,9757

Длина трубок в экономайзере, L э_1, м

из чертежа

4,3

Температура газов на входе в первую ступень, V’э_1, С

V’э₁= V"вп₂

328

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’э_1,

Н’э₁= Н"вп₂

2874,3385

Тем-ра воды на входе в первую ступень, t’э_1, С

t’э₁= tпв

240

Энтальпия воды на входе в первую ступень, h’э_1,

[1, таблица 3] по Рпв

1239,5

Тем-ра воды на выходе из первой ступени, t’’э_1, С

t’’э₁= t’э₁ [1, с.72]

264

Энтальпия воды на выходе из первой ступени, h’’э_1,

h’’э₁= h’э₁

1296,8368

Тепловосприятие по балансу, Qбэ_1,

88,88·(1296,8368-1239,5)/14,4319=353,1132

Энтальпия газов на выходе из ВЭК, Н"э_1,

2874,3385+0,02·173,0248-353,1132/0,99=2531,3735

Изменение избытка воздуха в первой ступени, э₁

№5 расчета

0,02

Температура газа на выходе из вэ, V"э_1, С

№5 расчета

251

Средняя температура воды, tэ_1, С

(240+264)/2=252

Средняя температура газов, Vэ_1, С

Средняя скорость газов, _гэ1,

14,4319·5,24·(374+273)/ (273·48,2592)=3,7138

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к шахматному пучку, к,

к =С_SC_Z C_Фн

580,75 0,799=30,1455

Поправка на компоновку пучка, С_S

Из расчета второй ступени

0,7

Поправка на число поперечных труб, C_Z

[1, с.125] С_Z =(z₂)

0,75

Поправка, C_Ф

[1, с.123] С_Ф=(r_Н2О,Vэ₁)

0,99

Объемная доля водяных паров, r_Н2О,

№5 расчета

0,0738

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, н,

[1, с.124]

н=( _гэ1d)

58

Коэффициент теплоотдачи излучением, 1,

1=к

30,1455

Коэффициент теплопередачи, Кэ_1,

30,1455/(1+0,0063·30,1455)=25,3349

Коэффициент загрязнения стенки, ,

[1, с.143, рисунок 6.16]

0,0063

Температурный напор на выходе газов, , С

V’э₁- t"э₁

328-264=64

Температурный напор на входе газов, , С

V"э₁- t’э₁

251-240=11

Средний температурный напор, tэ_1, С

(64+11)/2=37,5

Тепловосприятие первой ступени экономайзера, Qт.э,

55239,9757·25,3349·37,5/14431,9=344,95

Несходимость тепловосприятия, Qтэ_1, %

(353,1132-344,95) ·100/353,1132=2,31

расчет окончен

Наименование величины

Расчетная формула или страница1

Результат расчета

Поверхность нагрева, Fвп_1, м²

Fвп₁= 3d Lвп₁ Z1 Z2

18200,34

Сечение для прохода газов по трубам, Fгвп_1, м²

Из расчета второй ступени

19,7738

Температура газов на входе в первую ступень, V’вп_1, С

V’вп₁= V’’э₁

251

Энтальпия газов на входе в первую ступень, Н’вп_1,

Н’вп₁= Н’’э₁

2531,3735

Температура воздуха на входе в первую ступень, t’вп_1, С

№6 расчета

30

Энтальпия воздуха на входе в первую ступень, h’вп_1,

№6 расчета

267,2652

Температура воздуха на выходе из первой ступени, T’’вп_1, С

t’’вп₁= t’вп₂

170

Энтальпия этого воздуха, H’’вп_1,

№6 расчета

1539,0148

Тепловосприятие первой ступени, Qбвп_1,

Отношение количества воздуха за вп к теоретически необходимому, вп

Из расчета второй ступени воздухоподогревателя

1,11

Присос воздуха в воздухоподогреватель, _вп1

_вп1= _вп2

0,03

Энтальпия газов на выходе из взп, Н"вп_1,

2531,3735+0,03·173,0248-1430,7183/0,99=1091,3942

Температура газов на выходе, V’’вп_1, С

№6 расчета по Н"вп₁

121

Средняя температура газов, Vвп_1, C

(251+121)/2=186

Ср. скорость газов, _гвп1,

14,4319·5,24·(186+273)/(273·19,7738)=6,43

Коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов к поверхности, к,

к =С_L C_Фн

1,1126= 28,6

Нормативный коэффициент теплоотдачи конвекцией от газов, н,

[1, с.130, рис. 6.6 ]

н=( _гэ1d_вн)

26

Поправка на относительную длину трубок, C_L

[1, с.123]

С_L =(Lвп₁/dвн)

1,1

Поправка, C_Ф

[1, с.130] С_Ф=(z_Н2О,Vвп₁)

1

Объемная доля водяных паров, r_Н2О

№5 расчета

0,0725

Коэффициент теплоотдачи излучением от газов к поверхности, л,

л=0,5(нлξэ₂)

0,5∙0,180∙26=2,34

Коэффициент теплоотдачи от газов к поверхности, _1,

₁=к+л

28,6+2,34=30,94

Коэффициент теплоотдачи от поверхности к воздуху, _2,

₂=к

[1, с.177, таблица 6.2]

28,6

Коэффициент теплопередачи, К,

0,9·30,94·28,6/(30,94+28,6)=13,3758

Коэффициент использования воздухоподогревателя,

[1, с.147, таблица 6.6]

0,9

Температурный напор на входе газов, t_б, С

V’вп₁-t"вп₁

251-170=81

Температурный напор на выходе газов, t_м, С

V"вп₁-t’вп₁

121-30=91

Средний температурный напор, tвп_1, С

(81+91)/2=86

Тепловосприятие первой ступени пароперегревателя, Qт.вп_1,

18200,34·13,3758·86/14431,9=1450,6895

Несходимость тепловосприятия, Q_т.вп1, %

(1430,7183-1450,6895) ·100/1430,7183=1,39% расчет окончен

Потеря тепла с уходящими газами, q_2, %

=4,6498

КПД, _пг, %

_пг=100-(q₂+ q₃+ q₄+ q₅+ q₆)

100-(4,6498+0+0,5+0,48+0,9615)=93,4087

Расход топлива, В,

Тепло воздуха, Qв,

Полезное тепловыделение в топке, Qт,

Удельное тепловосприятие топки, Qлт,

Определение неувязки, /ΔQ/

_пг - (Qлт+Qш+Qп₁+Qп_{2 +} QЭ1+ QЭ2+ QП1+ QП1)(100 –q4/100)

16606,154*0.934087 – (7849,841972+883,809+2109,0099+2001,8914+520,6512+344,95+832,9492+1450,6895)*(100-1.5/100)=-426,6607

Несходимость баланса, /Q/, %

/ΔQ/*100/

426,6607*100/16606,154=2,5733%