293428 (621900), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

ИСТ-2,5

Заправка,ч. 0,167

Расплавление 1,5

Скачивание 0,2

Рафинирование 1,15

Разливка металла 0,65

Время цикла 3,7

Номинальная мощность приемника:

Средняя нагрузка приемника:

Среднеквадратичная нагрузка:

Коэффициент использования:

Коэффициент включения:

Коэффициент загрузки:

Коэффициент формы:

Коэффициент максимума:

Коэффициент спроса по активной мощности:

Групповой график нагрузки участка

Номинальная мощность приемника:

Средняя нагрузка приемника:

Среднеквадратичная нагрузка:

Коэффициент использования:

Коэффициент включения:

Коэффициент загрузки:

Коэффициент формы:

Коэффициент максимума из табл. 1,1 [1]

Расчетная нагрузка по допустимому нагреву:

Рис.3. Групповой график нагрузки печи.

7. СХЕМА ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ УЧАСТКА

ДСП с трансформаторной установкой относятся к группе приемников трехфазного тока напряжением до и свыше 1 кВ, частотой 50 Гц. Так как по надежности электроснабжения ДСП относятся ко второй категории, то они, как правило, питаются от двух независимых источников. На рис.4 показана схема электроснабжения цеха с тремя печами типа ДСП-3 и одной ИСТ-2,5. В качестве источника питания используется трансформатор ЭТМПК-2700/10, подключенный через высоковольтный выключатель типа ВВЭ-10-20/630ТЗ к секционированной системе сборных шин напряжением 10 кВ. Шины подключены к двум трансформаторам типа ТРДНС-40000/35.

8. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

Питание печей ДСП-3 и необходимых механизмов осуществляется по схеме представленной на рис. 5. Рассчитаем предложенную схему электроснабжения. Последовательность расчета токов короткого замыкания следующая:

- составляется расчетная схема установки;

- выбирается место условного короткого замыкания;

- задаемся базисными условиями, выражаем сопротивления всех элементов в относительных единицах и составляем схему замещения;

- путем постепенного преобразования сводим расчетную схему к простейшему виду;

- определяем ток короткого замыкания.

При расчетах принимаем следующие допущения:

- в течение всего процесса короткого замыкания ЭДС всех генераторов системы совпадают по фазе;

- не учитывается насыщение магнитных систем, что позволяет считать постоянными и независящими от тока индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи;

- пренебрегают намагничивающими токами силовых трансформаторов;

- не учитывают емкости всех элементов короткозамкнутой цепи, включая и воздушные и кабельные линии;

- считают, что трехфазная система является симметричной.

Схема питания, предложенная в исходных данных к курсовому проекту, представлена на рис 5.

Рис. 5. Схема питания участка.

Данные к рисунку :

ГЭС: G1,G2,G3,G4 – СВ-850/120-60

Т1,Т2,Т3,Т4 – ТРДНС-40000/35

ГПП: Т5,Т6 – ТРДНС-40000/35

Реактор РБГ 10-2500-0.14

Система: U=35 кB

S= 150 кBA

X=0.2 о.е.

Данные линий: AL1,AL2 = 10 км

AL3,AL4 = 20 км

CL1,CL2 = 0,5 км

Максимальный ток КЗ будет на сборных шинах, к которым подключается основное оборудование.

Зададимся базисными величинами:

Заменим представленную на рис. 5 схему схемой замещения (рис. 6).

Рис. 6. Схема замещения заданной схемы.

Выразим сопротивления всех элементов в относительных единицах:

А) Сопротивления турбогенераторов определяем по следующей формуле:

(8.1)

Номинальная мощность турбогенератора СВ-850/120-60 равна 40 МВА, =0,125 [3]. Тогда имеем:

о.е.

Б) Сопротивление реактора типа РБГ 10-2500-0.14

о.е.

В) Сопротивление трансформаторов определим, используя выражение (6.2), где имеем следующие значения параметров для трансформатора ТРДНC-40000/35: номинальная мощность 40 МВА, Uк %=12,7.

о.е. (8.2)

Г) Для расчета сопротивления воздушных линий электропередачи используем формулу (6.3):

(8.3)

где =0,4 – сопротивление одного километра воздушной линии, l – длина линии. Тогда имеем:

о.е.

о.е.

Д) учитывая, что =0,12 [3] для кабельных линий:

о.е.

Рис.7 Упрощенная схема.

X13 = Xг1 /2 = 0.31/2 = 0.48

X15 = Xт1 /2 + Xвл3 + Xкл1 = 0.98/2 + 1.8 + 0.01 = 2.32

X10 = Xс + Xвл1 = 0.2 + 0.9 = 1.1

X11 = Xт5 + Xкл3 = 0.98 + 0.01 = 1

Электрическая удаленность однозначно характеризуется значением расчетного сопротивления, которое определяется как:

где - суммарная мощность.

Рассчитаем ток КЗ для ГЭС:

Случай неудаленного к.з.

Определим токи к. з. имеем систему конечной мощности:

По расчетным кривым рис. 1.58 [3] определяем кратность тока КЗ для системы :

Где

Определим характер к. з. ветви от системы:

где =X20=1.4

В итоге определим токи к.з.:

9.ВЫБОР СИЛОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ ЭТУ

При эксплуатации электрические аппараты и токоведущие элементы работают в трех основных режимах: длительном, в режиме перегрузки и в режиме КЗ.

В длительном режиме работы их надежность обеспечивается правильным выбором по номинальным значениям тока и напряжения.

В режиме перегрузки надежная работа электрооборудования обеспечивается ограничением значения и длительности воздействия перегрузки, при которой гарантируется его нормальная работа за счет запаса прочности.

Режим КЗ - самый тяжелый режим работы электрооборудования и надежность при КЗ обеспечивается правильным выбором параметров устройств по условиям термической и электродинамической прочности.

1. Выключатели высокого напряжения QF5,QF6,QF12,QF13.

Условия выбора выключателя:

1)

2)

3)

4)

5)

6)

7) а)

б)

;

;

Выбираем выключатель ВВЭ-10-20/630ТЗ.

где =0.05с; =0.13с; =0.05с;

1. 11 кВ ≥ 10 кВ

2. 630 А ≥ 156 А

3. 630 А ≥ 187 А

4. 20 кА ≥ 14.6 кА

5. 52 кА ≥14.6 кА

6. 52 кА ≥ 37 кА

7) 1200 кА²с≥ 53 кА²с

2. Выключатели высокого напряжения QF1,QF2, QF9.

;

;

Выбираем выключатель ВВЭ-10-20/1250ТЗ.

где =0.05с; =0.13с; =0.05с;

1. 11 кВ ≥ 10 кВ

2. 1250 А ≥ 723 А

3. 1250 А ≥ 868 А

4. 20 кА ≥ 14.6 кА

5. 52 кА ≥14.6 кА

6. 52 кА ≥ 37 кА

7) 1200 кА²с≥ 53 кА²с

3. Разъединители QS1-QS7, QS11-QS15.

Условие выбора разъединителя:

1)

2)

3)

4) а)

б)

Выбираем разъединитель РВЗ-1-20/630 У3.

где =0.05с; =0.15с; =0.05с;

1) 20 кВ ≥ 10 кВ

2) 630 А ≥ 156 А

3) 630 А ≥ 187 А

1. а) 55 кА ≥ 37 кА

б) 1600кА²с≥ 53 кА²с

Для устранения влияния дуговых печей на ИСТ проверим выполнения условия на необходимость реактора в цепи:

Sпт= 2700*3+1200 =10 МВА

Sкз= 10*37=370 МВА

, следовательно необходим реактор.

4. Реактор L1.

Условие выбора реактора:

1)

2)

3)

4) а)

б)

Выбираем реактор РБСД 10-2×1000-0.56У3.

где =0.05с; =0.15с; =0.05с;

1) 10 кВ ≥ 10 кВ

2) 1800 А ≥ 156 А

3) 1800 А ≥ 187 А

4) а) 52 кА ≥ 37 кА

б) 1352кА²с≥ 53 кА²с

5. Шины.

Условие выбора шин:

1)

2)

3)

4)

Выбираем медные шины 60×6 мм.

где -плотность тока;

=187 А;

где

=90 –максимально допустимая температура и напряжение на которую используется шина табл.1.15 [4].

Проверка на расчетные нагрузки:

где =5 м – длина шин;

а=0.1 м – расстояние между шинами.

1. 600 мм² > 511 мм²

2. 280 А ≥ 187 А

3. 600мм² ≥ 0.08 мм²

4. 91 Мпа ≥ 84 Мпа

6. Трансформатор тока.

Условие выбора трансформатора тока:

Измерительные приборы:

Таблица 4.

Приборы	Обозначение	Класс точности	,ВА(Вт)
Амперметр	Э350	1.5	0.5
Счетчик Вт-часов	СА4У-И672М	2	2.5
Варметр	Д365	2.5
Счетчик ВА-часов	СР4У-И673М	2	2.5

,

где -сопротивление соединительных проводов, -сопротивление подключенных приборов, -сопротивление контактов.

=0.1 Ом;

Выбираем медные провода с

Выбираем медный провод марки М сечением =2.5мм².

Выбираем трансформатор тока ТПЛК-10.

1. 10 кВ ≥ 10 кВ

2. 400 А ≥ 156 А

3. 400 А ≥ 187 А

4. кА≥ 37 кА

5. кА²с≥ 53 кА²с

7. Трансформатор напряжения.

Условие выбора трансформатора напряжения:

Измерительные приборы:

Таблица 5.

Приборы	Обозначение	Класс точности	,ВА(Вт)
Вольтметр	Э350	1.5	3
Варметр	Д365	2.5
Счетчик ВА-часов	СР4У-И673М	2	8
Счетчик Вт-часов	СА4У-И672М	2	8

=3+8+8=19ВА.

Выбираем трансформатор напряжения НОЛ 0.8-10УХЛ3.

1. 10 кВ ≥ 10 кВ

2. 630ВА ≥ 19 ВА.

Выбор уставки срабатывания реле тока РТ–40.

Для трансформаторов тока ТА1, ТА2 по условиям:

Характеристики

Список файлов курсовой работы