151366 (621674), страница 2

Наименование

Значение

Обозначения и расчетные формулы

параметры трансформатора

Заводской допуск напряжения кз

0,05

Δu_k

Напряжение опыта кз, приходящееся на обмотку, %

10,75

u_k,B=0,5 (u_k,BH +u_k,BC – u_k,CH)

-0,25

u_k,C=0,5 (u_k,CH +u_k,BC – u_k,BH)

6,75

u_k,H=0,5 (u_k,BH +u_k,CH – u_k,BC)=0,5 (20,0+6,5–12,5)

Номинальное напряжение энергосистемы, кВ

110

U_N

Ср.наряжения сторон, кВ

питающей сети

115

U_B,cp

тяговой сети

27,5

U_C,cp

район. нагрузки

10,5

U_H,cp

Режим энергосистемы

МАКС

МИН

-

Включено трансформаторов

2

1

2

1

n

Граничные напряжения обмоток ВН, кВ

97

126

U_B,min; U_B,max

Сопротивление ЭС, Ом

16,21

51,13

Z_C,min=U_B,cp/(1,73·I_C,max)

Z_C,max=U_B,cp/(1,73·I_C,min)

сопротивление сторон 27,5 кВ, Ом

трансформатора

21,01

47,51

Z_BC,max=U²_B,max·u_k,BC+PO(1+Δu_k)/(100·S_N)

Z_BC,min=U²_B,min·u_k,BC-PO(1-Δu_k)/(100·S_N)

обмотки СН

0

0

Z_T,C=U²_B,cp·u_k,C/(100·S_N)

обмотки ВН

21,01

47,51

Z_T,B,min =Z_BC,min – Z_T,C

Z_T,B,max =Z_BC,max – Z_T,C

от источника до шин

27

37

74,9

99

Z_{27,5 min} =Z_C,min +Z_BC,min

Z_{27,5 min} =Z_C,min +Z_BC,min

Z_{27,5 max} =Z_C,max +Z_BC,max

Z_{27,5 max} =Z_C,max +Z_BC,max

сопротивление на стороне 10 кВ, Ом

трансформатора

38

80

Z_BH,min=U²_B,min·u_k,BH-PO(1-Δu_k)/(100·S_N)

Z_BH,max=U²_Bmax·u_k,BH+PO(1+Δu_k)/(100·S_N)

обмотки НН

17

32

Z_T,H,min =Z_BH,min – Z_T,B,min=

Z_T,H,max =Z_BH,max – Z_T,B,max=

от источника до шин

43,7

54

107

131

Z_10,min =Z_C,min +Z_BH,m

Z_10,max =Z_C,max +Z_BH,max

токи короткого замыкания, кА

на стороне 110 кВ при кз на 27,5 кВ

2,35

1,72

0,97

0,74

I_BC,max=U_N/(1,73·Z_{27,5 min})

I_BC,max=U_N/(1,73·Z_{27,5 min})

I_BC,min=U_B,max/(1,73·Z_{27,5 max})

I_BC,min=U_B,max/(1,73·Z_{27,5 max})

на стороне 27,5 кВ

9,8

7,19

4,06

3,09

I_27,5,max=I_BC,max·U_B,cp/U_C,cp

I_27,5,max=I_BC,max·U_B,cp/U_C,cp

I_27,5,min=I_BC,min·U_B,cp/U_C,cp

I_27,5,min=I_BC,min·U_B,cp/U_C,cp

на стороне 110 кВ при кз на 10 кВ

1,45

1,18

0,68

0,56

I_BH,max=U_N/(1,73·Z_{10 min})

I_BH,max=U_N/(1,73·Z_{10 min})

I_BH,min=U_N/(1,73·Z_{10 max})

I_BH,min=U_N/(1,73·Z_{10 max})

на стороне 10 кВ

15,9

12,9

7,4

6,1

I_10,max=I_BH,max·U_B,cp/U_H,cp

I_10,max=I_BH,max·U_B,cp/U_H,cp

I_10,min=I_BH,min·U_B,cp/U_H,cp

I_10,min=I_BH,min·U_B,cp/U_H,cp

НАИМЕНОВАНИЕ ИСХОДНЫХ И РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН

ЗНАЧЕНИЯ

РАСЧЕТНЫЕ ВЫРАЖЕНИЯ

напряжение обмотки, кВ

110

27,5

10

-

номинальный ток обмоток, А

201

841

I_N={I_B,N; I_C,N; I_H,N};

I_H,N=S_N/(1,73∙U_H,N)

коэффициент схемы

1,73

1

1

К_сх={К_сх,В; К_сх,С; К_сх,Н}

коэффициент трансформации ТТ

60

120

200

К_i={К_i,В; К_i,С; К_i,Н};

вторичный ток плеча защиты, А

5.7955

7.0

10.51

I_B={I _ОСН,В; I_1,В; I_2,В};

I _ОСН,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В

I _1,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В

I _2,В=I_B,N∙К_сх,В/К_i,В

расчет рабочей обмотки реле ДЗТ-11 по условию отстройки от броска тока намагничивания

рекомендуемый коэффициент

1,2

-

-

К_р=1,2–1,5

относительное сопротивление ЭС

0,05

-

-

X*_C= Z_C,min /(U / S_N)

уточненный коэффициент отстройки

0.87

-

-

K*=2,1–3,7∙(X*_C+1,15∙ X*_B(1))

принятый коэффициент отстройки

1,0

-

-

K=max (K*; 1)

расчетный ток срабатывания защиты, A

201

I _{СЗ,РАСЧ,1}=К∙I_1,N;

(I _{СЗ,РАСЧ,2}=К _р∙I_1,N)

расчетный ток срабатывания реле, A

5.8

I _{СР,РАСЧ,1}= I _{СЗ,РАСЧ,1}·К_сх,В/ К_i,В;

I _{СР,РАСЧ,2}= I _{СЗ,РАСЧ,2}·К_сх,В/ К_i,В

уставка срабатывания, А

4,00

-

-

I _СР,ОСН>= I _{СЗ,РАСЧ}

намагничивающая сила срабатывания, А

100

-

-

F_СР

расчетное число витков

25,0

-

-

W _{ОСН,РАСЧ}= F_СР/ I _СР,ОСН

принятое число витков

25

-

-

W _ОСН<= W_Р

минимальный ток срабатывания защиты, A

139

-

-

I _СЗ,min= F_СР·К_i,В/(W _ОСН·К_сх,В)

расчет уравнительных обмоток

расчетное

-

20,7

13,8

W _1,РАСЧ= W _ОСН·I _ОСН,В/ I _1,В;

W _2,РАСЧ= W _ОСН·I _ОСН,В/ I _2,В

принятое

-

21

14

W _У1; W _У2

погрешность ТТ

0,1

ε

расчетный ток короткого замыкания

1450

-

-

I _ВСН,max

расчет тока небаланса параллельной работы на 27,5 кВ, А

от погрешности трансформаторов тока

145

-

-

I’ _{НБ,РАСЧ}=ε·I _ВСН,max

от регулирования напряжения

116

-

-

I» _{НБ,РАСЧ}=ΔU _α·К_{ТОК, α}·I _ВСН,max

от неточности установки витков реле

10.5

-

-

I» ’_{НБ,РАСЧ}={(W _1,РАСЧ-W _У1)·К_{ТОК, 1}/

W _1,РАСЧ – (W _2,РАСЧ-W _У2)·К_{ТОК, 11}/

W _2,РАСЧ)}·I _ВСН,max=={(13,5–14)·0,5/

13,5 – (8,2–8)·1/

8,2)}·590

суммарный

272

-

-

I _ВСН,нб=|I’ _{НБ,РАСЧ} | +|I» _{НБ,РАСЧ}|+

|I» ’_{НБ,РАСЧ}|

ток торможения параллельной работы, А

на сторонах СН и НН

-

725

1450

I _С,ТОРМ= I _ВСН,max·К_{ТОК, 1};

I _H,ТОРМ= I _ВСН,max·К_{ТОК, 11}

результирующий

-

-

967

I _{ВСН,ТОРМ}= I _H,ТОРМ-I _С,ТОРМ·I _1В/

I _2В

одиночная работа и кз на 27,5 кВ, А

расчетный ток кз

-

1720

-

I _ВС,max

ток небаланса

422

-

-

I _ВС,нб={ε+ΔU _α+(W _1,РАСЧ-W _У1)/

W _1,РАСЧ)}·I _ВС,max

ток торможения

-

1720

-

I _BС,ТОРМ=I _ВС,max

одиночная работа и кз на 10 кВ, А

расчетный ток кз

-

-

1180

I _ВH,max

ток небаланса

290

-

-

I _ВH,нб={ε+ΔU _α+(W _2,РАСЧ-W _У2)/

W _2,РАСЧ)}·I _ВH,max

ток торможения

-

-

1180

I _BH,ТОРМ=I _ВH,max

тангенс угла торможения

0,75

-

-

tgα

коэффициент угла торможения

1

-

-

К_ОТС

расчет витков тормозной обмотки

расчетное при параллельной работе

-

5,2

W _{ВСН,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВСН,нб∙W _2,РАСЧ/

(I _{ВСН,ТОРМ}· tgα)

расчетное для одиночной работы при кз на 27,5 кВ

-

6,8

-

W _{ВС,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВС,нб∙W _1,РАСЧ/

(I _{ВС,ТОРМ}· tgα)

расчетное для одиночной работы при кз на 11 кВ

-

-

4,5

W _{ВН,ТОРМ}= К_ОТС·I _ВН,нб∙W _2,РАСЧ/

(I _{ВН,ТОРМ}· tgα)

принятое

-

7

-

W _ТОРМ>=max(W _{ВСН,ТОРМ}; W _{ВС,ТОРМ};

W _{ВН,ТОРМ})

расчет чувствительности защиты при 2-фазном кз на стороне 11 кВ в минимальном режиме при параллельной работе

расчетный ток кз, А

340

340

680

I _В,min= I _ВСН,min· К_{ТОК, α}

I _C,min= I _ВСН,min· К_{ТОК, β}

I _H,min= I _ВСН,min

ток плеча защиты, А

8.53

11.34

32.8

I _В,РАБ=0,87·

I _В,min·К_сх,В/К_i,В;

I _C,РАБ=0,87·I _C,min·(U _В,max/U _C,max)·К_сх,C/ К_i,

рабочая намагничивающая сила, А

451

-

F _ВHC,РАБ= I _В,РАБ∙W _ОСН+I _C,РАБ· W _У1

тормозная намагничивающая сила, А

-

79

-

F_{ВСН,ТОРМ}= I _C,РАБ∙ W _ТОРМ

рабочая намагничивающая сила срабатывания реле, А

120

-

-

F_РАБ,СР(F _ВHC,РАБ; F_{ВСН,ТОРМ})

по кривой торможения реле

коэффициент чувствительности

-

-

3,8

К _Ч,ВСН=F _ВHC,РАБ/F_РАБ,СР

одиночная работа

минимальные токи кз, А

-

740

560

I _ВС,min; I _ВН,min

коэффициент чувствительности

-

4.6

3.5

К _Ч,ВС=0,87· I _ВС,min/ I _СЗ,min

К _Ч,ВН=0,87· I _ВН,min/ I _СЗ,min