150658 (621317), страница 4
Текст из файла (страница 4)
| Расход пара на деаэратор питательной воды | Dд | кг/с |
|
|
| Расчетный расход пара на собственные нужды | Dснр | кг/с |
| 0,85+0,159+0,316 = =1,325 |
| Расчетная паропроизводительность | Dкр0,732 | кг/с |
| 16,67+1,225+0,50 = = 18,495 |
| Ошибка расчета | % |
|
| |
| Полученная погрешность меньше допустимой (2%) | ||||
+ D3
Выбор паровых котельных агрегатов будим производить из расчета обеспечения покрытия тепловой нагрузки.
Выбираю паровой котельный агрегат Е-35-14. Для покрытия нагрузки ставим два таких котла. Его краткая характеристика:
-
номинальная паропроизводительность, кг/с: 9,72
-
абсолютное давление пара, МПа: 1,4
-
температура питательной воды, 0С: 100
7.2 Расчет тепловой схемы водогрейной части котельной
Таблица 10 Исходные данные для расчета водогрейной части котельной
| Наименование параметра | tно=-26С | tнхм=-8,6С | tни=+5С | tн=+8С летний | |
| Тепловая нагрузка на ГВС, МВт | 52,375 | 33,521 | |||
| Тепловая нагрузка на отопление и вентиляцию, МВт | 103,447 | 67,114 | 30,564 | 0 | |
| Температура в подающем трубопроводе, | 150 | 113,3 | 85,16 | ||
| Температура воды в обратном трубопроводе, | 22,66 | 17,94 | 9,66 | ||
, С
, СТаблица 11 Расчет водогрейной части котельной
| Наименование расчетного параметра | Метод определения | tно= -26С | tнхм = -8,6С | tни = +5С | tн = +8С | ||||||
| Производительность котельной, МВт |
| 155,822 | 119,489 | 82,939 | 33,521 | ||||||
| Расход тепла на собственные нужды, МВт | Принимается до 3% от Q | 4,675 | 3,585 | 2,488 | 1,006 | ||||||
| Суммарная производительность котельной, МВт |
| 160,497 | 123,074 | 85,427 | 34,527 | ||||||
| Расход сетевой воды, кг/с |
| 464,863 | 105,963 | ||||||||
| Расход на подпитку и потери в тепловой схеме воды, кг/с |
| 9,297 | 2,183 | ||||||||
| Расход воды через котельные агрегаты, кг/с |
| 478,810 | 109,143 | ||||||||
| Температура воды на выходе из котельного агрегата, 0C при t’к=700C=const |
| 150 | 131,346 | 112,581 | 87,210 | ||||||
| Расход воды на собственные нужды, кг/с, при t’к=700C=const |
| 8,762 | 8,391 | 7,865 | 3,180 | ||||||
| Расход воды на линии рециркуляции, кг/с |
| 81,522 | 97,341 | 119,952 | 48,481 | ||||||
| Расход воды на перемычке, кг/с |
| 0,0 | 77,55 | 121,132 | 48,957 | ||||||
| Расход исходной воды, кг/с |
| 11,156 | 2,620 | ||||||||
| Расход греющей воды на теплообменник химочищенной воды Т№2, кг/с | где t”хво=650С, t’хво=250С, t21=t”к, t22=700C | 4,649 | 6,062 | 8,733 | 2,537 | ||||||
| Температура исходной воды, °С | По заданию | 5 | 5 | 5 | 15 | ||||||
| Температура греющей воды после теплообменника исходной воды Т№1 |
| 22,0 | 33,19 | 44,45 | 59,67 | ||||||
| Расход выпара из деаэратора, кг/с |
| 0,019 | 0,004 | ||||||||
| Расход греющей воды на деаэрацию, кг/с |
| 0,581 | 0,758 | 1,092 | 0,634 | ||||||
| Расход воды на собственные нужды, кг/с |
| 5,230 | 6,820 | 9,825 | 3,171 | ||||||
| Расход воды через котельный агрегат, кг/с |
| 471,454 | 473,437 | 469,568 | 107,315 | ||||||
| Относительная погрешность, % |
| -1,56 | -1,13 | -1,9 | -1,67 | ||||||
, при 
Полученная погрешность меньше допустимой (2%)
Выбор водогрейных котельных агрегатов будим производить из расчета обеспечения покрытия нагрузки отопления, вентиляции и горячего водоснабжения.
Выбираю три водогрейных котельных агрегата КВГМ-50
Краткая характеристика КВГМ-50:
-
номинальная теплопроизводительность, МВт: 58
-
расчетный расход воды, кг/с: 172
-
расчетные температуры, 0С:
- на входе 70
- на выходе 150
-
вид топлива: газ или мазут
-
поверхность нагрева, м2: 1468
8. Расчет контактного теплообменника с активной насадкой
8.1 Тепловой расчет КТАНа
Таблица 12.Характеристика топлива, сжигаемого в котельных агрегатах
| CH4 | C2H6 | C3H8 | C4H10 | C5H12 | N2 | CO2 | Qнр | т |
| % | МДж/м3 | кг/м3 | ||||||
| 85,8 | 4,1 | 1,3 | 1,1 | 0,2 | 7,1 | 0,4 | 42,30 | 0,736 |
Таблица 13 Тепловой расчет КТАНа
| Расчетная величина | Обозн. | Разм. | Расчетная формула или способ определения | Резуль-тат расчета | ||||||||
| Расход воды через КТАН | GКТАН | кг/с | Gисх | 8,796 | ||||||||
| Теоретический объем воздуха для сжигания газа | | м3/м3 | | 2,78 | ||||||||
| Теоретический объем соединений RO2 в продуктах сгорания топлива | | м3/м3 | | 1,017 | ||||||||
| Теоретический объем соединений R2 в продуктах сгорания топлива | | м3/м3 | | 7,631 | ||||||||
| Теоретический объем водяных паров в продуктах сгорания топлива | | м3/м3 | | 2,154 | ||||||||
| Коэффициент избытка воздуха | --- | Принимается | 1,15 | |||||||||
| Объем азота в продуктах сгорания | | м3/м3 | | 8,630 | ||||||||
| Объем водяных паров в продуктах сгорания | | м3/м3 | | 2,210 | ||||||||
| Объем кислорода в продуктах сгорания | | м3/м3 | | 0,33 | ||||||||
| Массовый расход сухих газов | Gсг | кг/м3 | | 11,315 | ||||||||
| Расход топлива на котел | В | кг/с | | 1,056 | ||||||||
| Температура дымовых газов на входе в КТАН | t’г | 0С | Характеристика котла | 130 | ||||||||
| Температура дымовых газов на выходе из КТАНа | t”г | 0С | Принимается [3] | 64 | ||||||||
| Падение энтальпии дымовых газов в КТАНе | I | кДж/кг | Приложение10 [2] | 65 | ||||||||
| Температура воды на входе в КТАН | t’в | 0С | Из расчета паровой части котельной | 8,33 | ||||||||
| Температура воды на выходе из КТАНа | t”в | 0С | | 14,76 | ||||||||
| Скорость газов | wг | м/с | Принимается [2] | 7 | ||||||||
| Скорость воды в трубках | wв | м/с | Принимается [2] | 1,5 | ||||||||
| Коэффициент | А1 | | Пункт 4.3 [2], так как б<1,3 | 100 | ||||||||
| Коэффициент теплоотдачи со стороны дымовых газов | 1 | | | 546,65 | ||||||||
| Толщина стенки трубок насадки | м | Пункт 4.3 [2] | 0,002 | |||||||||
| Внутренний диаметр трубок насадки | dвн | м | --«---»-- | 0,018 | ||||||||
| Средняя температура воды в насадке | tcp | 0С | | 11,55 | ||||||||
| Коэффициент | А2 | | | 1187,43 | ||||||||
| Коэффициент теплоотдачи со стороны воды | 2 | | | 5069,16 | ||||||||
| Коэффициент теплопроводности материала трубок насадки | | Справочник | 55 | |||||||||
| Коэффициент теплопередачи | k | | | 455,90 | ||||||||
| Среднелогарифмический температурный напор | tср | 0С | | 82,52 | ||||||||
| Площадь насадки | F | м2 | | 5,6 | ||||||||
| Количество трубок | n | шт. | | 18 | ||||||||
| Общая длина трубок | lобщ | м | | 81,07 | ||||||||
| Длина одной трубки | l | м | | 4,5 | ||||||||
| Количество секций в змеевике | z | шт. | Принимается | 4 | ||||||||
| Длина одной секции | l’ | м | | 0,99 | ||||||||
| Высота насадки | h | м | | 0,396 | ||||||||
| Средняя температура газов | tсрг | °С | | 97 | ||||||||
| Проходное сечение для газов | Fк | м2 | | 2,31 | ||||||||
| Расстояние между трубками | м | | 0,354 | |||||||||
| Шаг труб | a | м | | 0,376 | ||||||||
| Ширина насадки | b | м | | 7,144 | ||||||||
| Расход орошающей воды | Gор | м3/ч | | 30,54 | ||||||||
8.2 Гидравлический расчет КТАНа
Таблица 14 Гидравлический расчет КТАНа
| Расчетная величина | Обозн. | Разм. | Расчетная формула или способ определения | Резуль-тат расчета |
| Местные потери давления на входе из подводящей трубы в коллектор |
| кПа |
| 0,254 |
| Местные потери давления на входе из коллектора в трубки пакета |
| кПа |
| 0,135 |
| Местные потери давления при повороте потока на 180° в трубках |
| кПа |
| 0,451 |
| Местные потери давления на выходе из трубок пакета в коллектор |
| кПа |
| 1,015 |
| Местные потери давления на выходе из коллектора в отводящую трубу |
| кПа |
| 0,154 |
| Линейные потери давления на трение в трубках пакета |
| кПа |
| 68,24 |
| Общее гидравлическое сопротивление КТАН | H | кПа |
| 70,249 |
9. Выбор оборудования тепловой схемы котельной
Для удаления агрессивных газов и деаэрации воды устанавливаем два деаэратора:
В паровой части котельной:
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
