150562 (621286), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

р_э= , (2.4)

где Т натяжение несущего троса, даН;

р_н нормативная ветровая нагрузка на несущий трос, даН/м;

h_и длина гирлянды подвесных изоляторов, принятая по материалам [1] 0.42 м;

q_н результирующая нагрузка на несущий трос, даН/м;

_н изменение прогиба опоры на уровне несущего троса под действием ветровой нагрузки, м;

е_ср средняя длина струн в средней части пролета l_max, м;

g_к нагрузка от веса одного контактного провода, даН/м;

n_к число контактных проводов.

е_ср=h₀ – 0.115 , (2.5)

где h₀ конструктивная высота подвески, м;

g_п нагрузка от веса всех проводов подвески на несущий трос при отсутствии гололеда, даН/м.

Расчет произведен сначала для подвески М-120+2МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=1960 даН, р_кв=1,54 даН/м, b_к.доп=0.5 м, _кв=0.025 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=65,52 м: =0.58 =0.225, =1,015, К₃=0.65, К₄=1,33, К₅=1.075.

К'₂=0,65·1,33·1,075=0.929. К'₁=0.929+20.580.2251,015=1.194.

h₀=2.0 м, g_п=2.983 даН/м, Т₀=1470 даН.

е'_ср=2 - 0.115 =0,998 м.

По [1] и табл. 2.2 и 2.3: Т_в=1370 даН, р_нв=1.473 даН/м, h_и=0.42 м, q_нв=3.327 даН/м, _нв=0.034 м, g_к=0.873 даН/м, n_к=2.

р'_эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’_max.в=56.3 м: =0.62 =0.225, =1,015, К₃=0.67, К₄=1,33, К₅=1.075.

К'₂=0,67·1,33·1,075=0.958. К'₁=0.958+20.620.2251,015=1.241.

е''_ср=2 - 0.115 =1.26 м.

р''_эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''₁ и р''_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.в=55.36 м.

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=1960 даН, р_кг=0.249 даН/м, b_к.доп=0.5 м, _кг=0.005 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.г=167.28 м: =0.51, =0.115, =1.03, К₃=0.44, К₄=1.5, К₅=1.075.

К'₂=0.441.51.075=0.71. К'₁=0.71+20.510.1151.03=0.83

h₀=2.0 м, g_п=2.983 даН/м, Т₀=1470 даН.

е'_ср=2 - 0.115 =0.857 м.

Т_г=1670 даН, р_нг=0.29 даН/м, h_и=0.42 м, q_нг=3.52 даН/м, _нг=0.007 м, g_кг=0.988 даН/м, n_к=2.

р'_эг= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эг

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.г=166.42 м..

Для подвески ПБСА-50/70+МФ-100. В режиме ветра максимальной интенсивности по табл. 2.2 и 2.3: К=980 даН, р_кв=1,14 даН/м, b_к.доп=0.5 м, _кв=0.025 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эв=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.в=53,85 м: =0.63, =0.225, =0.92, К₃=0.67, К₄=1.33, К₅=1.00.

К'₂=0.67·1.331.00=0.891. К'₁=0.891+20.630.2250.92=1.152.

h₀=2.0 м, g_п=1.642 даН/м, Т₀=1570даН.

е'_ср=2,0 - 0.115 =1.65 м.

Т_в=1570 даН, р_нв=1.473 даН/м, h_и=0.42 м, q_нв=2.206 даН/м, _нв=0.007 м, g_к=0.873 даН/м, n_к=2.

р'_эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась более 5%

, поэтому расчет продолжен.

l’_max.в=48.4 м: =0.66, =0.225, =0.92, К₃=0.69, К₄=1.33, К₅=1.00.

К'₂=0.69·1.331.00=0.918. К'₁=0.918+20.660.2250.92=1.191.

е''_ср=2 - 0.115 =1.718 м.

р''_эв= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К''₁ и р''_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5%

, поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.в=47.66 м..

В режиме гололеда с ветром по [1] и табл. 2.2 и 2.4: К=980 даН, р_кг=0.185 даН/м, b_к.доп=0.5 м, _кг=0.005 м, а=0.3 м. При К₁=1 и р_эг=0.

м.

По материалам [1] найдены значения коэффициентов для определения К'₁ при l_max.г=137.228 м: =0.51, =0.115, =0.93, К₃=0.52, К₄=1.5, К₅=1.00.

К'₂=0.521.51.00=0.78. К'₁=0.78+20.510.1150.93=0.889.

h₀=2.0 м, g_п=1.642 даН/м, Т₀=1570 даН.

е'_ср=2,0 - 0.115 =1.411 м.

Т_г=1670 даН, р_нг=0.29 даН/м, h_и=0.42 м, q_нг=2.07 даН/м, _нг=0.007 м, g_к=0.988 даН/м, n_к=2.

р'_эг= даН/м.

Новое значение длины пролета с учетом К'₁ и р'_эв

м.

Разница между значениями длины пролета получилась менее 5% ,

поэтому расчет прекращен и окончательно принято l_max.г=143.2 м..

Для контактного провода существуют ограничения его положения по высоте от уровня головки рельса в любых точках пролета и эксплуатационных условиях на станциях и перегонах:

• максимально допустимая высота 6.8 м;

• минимально допустимая высота 5.75 м.

Из этого следует, что максимально допустимый интервал перемещения КП по вертикали (h_доп) равен 1.05 м.

Длина пролета, при которой интервал перемещений контактного провода в заданных условиях равен максимально допустимому, будет максимально допустимый по условию соблюдения вертикальных габаритов контактного провода.

Сначала необходимо установить, в каких режимах контактный провод будет занимать наивысшее и наинизшее положения. Наивысшее положение контактный провод будет занимать в режиме минимальной температуры, так как провес несущего троса в этом режиме будет наименьшим. Наинизшее положение контактного провода может занимать либо в режиме максимальной температуры, либо в режиме гололеда с ветром.

Режим с наинизшим положением контактного провода можно установить путем сравнения значений максимальной и критической температуры. Если максимальная температура равна или больше критической, то наибольший провес несущего троса будет иметь место в режиме максимальной температуры, а если меньше, то в режиме гололеда с ветром.

Значение критической температуры t_кр для несущего троса полукомпенсированной подвески приближенно определено по формуле

t_кр=t_г+ . (2.6)

Значения произведения ЕS для несущего троса приняты по данным [1].

Если наинизшее положение контактного провода будет в режиме максимальной температуры, то максимальная длина пролета, при которой обеспечивается соблюдение вертикальных габаритов контактного провода в середине пролета, определено

l_max= , (2.7)

где А= , (2.8)

Б= , (2.9)

Д= , (2.10)

Г= . (2.11)

В приведенных формулах:

значения натяжения несущего троса при соответственно максимальной и минимальной температурах, даН;

К номинальное натяжение контактного провода, даН;

с расстояние от оси опоры до первой струны на несущем тросе, м.

Для несущего троса подвески М-120+2МФ-100

t_кр= -5+ = +6.6⁰С;

Для несущего троса подвески ПБСА-50/70+МФ-100

t_кр= -5+ = +11⁰С.

Из сравнения полученных значений критической температуры с принятым в проекте значением максимальной температуры (+45⁰С) видно, что наибольший провес несущего троса каждой подвески будет иметь в режиме максимальной температуры.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески

М-120+2МФ-100 определена по формулам (2.72.11).

По данным [2] =0.351960=686даН, с=10 м.

Г= = -0.0004957 1/даН;

А= =0.0001069 1/м;

Б= = -0.009858;

Д= =-1.149 м;

l_max= =67.347 м.

Максимально допускаемая длина пролета для подвески

ПБСА-50/70+МФ-100 определена по формулам (2.72.11).

По данным [2] =0.351960=686даН, с=2 м.

Г= = -0.0008412 1/даН;

А= =0.00008671 1/м;

Б= = -0.0008621;

Д= =-1.052 м;

l_max= =105.273 м.

Все данные о максимально допустимых и окончательно принятых длинах пролетов для обеих подвесок представлены в табл. 2.5.

Т а б л и ц а 2.5

Максимально допустимые длины пролетов для разных подвесок, режимов, условий и окончательно принятые

3.РАЗРАБОТКА СХЕМЫ ПИТАНИЯ И СЕКЦИОНИРОВАНИЯ КОНТАКТНОЙ СЕТИ И ВЛ НА СТАНЦИИ

3.1 Общая характеристика заданной станции и назначение путей

Характеристики

Список файлов курсовой работы