144730 (620708), страница 3
Текст из файла (страница 3)
5.2 Определение производительности приточной системы
Количество приточного воздуха в рабочую зону принимается равным количеству воздуха, удаляемого местными отсосами Lвыт. Воздухообмен по избыткам явного тепла:
Lприт = Lвыт = 15590 м3/ч ,
Расход воздуха при данном воздухообмене составит:
где ρ – плотность воздуха, принятая равной 1,2кг/м3.
кг/ч
tпр = tнт +1,0=23,7+1,0=24,70С
температура приточного воздуха в теплый период года; с – теплоемкость воздуха; Gр – расчетное значение воздухообмена; Qя – явные теплопоступления в летний период.
Рассчитаем температуру удаляемого воздуха:
tв-принимается равной 27оС.
Так как температура удаляемого воздуха для теплого периода года превышает допустимую температуру (27ºС), следовательно, требуется пересчитать расход приточного воздуха.
Gпр< Gр→дополнительного воздухообмена не требуется.
5.3 Определение температуры воздуха в рабочей зоне в летний период при рассчитанном воздухообмене
Сначала определяется температура удаляемого воздуха tу , а далее температура в рабочей зоне и сравнивается с допустимым пределом для теплого периода года, данным в пункте 3.2 :
tу = tв + grad t*(Нпом – 2)
tрз =27- 0,4*(6-2) = 25,4 оС
Полученная температура в рабочей зоне tрз =25,4оС находится в допустимом интервале температур 18-27 оС
оС
Т.к температура удаляемого воздуха превышает допустимую, то требуется дополнительный воздухообмен.
Производительность систем вентиляции:
Приток воздуха также осуществляется в приточную камеру.
В венткамере делаем по кратности.
Кратность в венткамере равна 2.
Температура не ниже 15°С.
Объем помещения 90м3.
Lприт.кам.=180м3.
Таким образом общий расход приточного воздуха составляет
24404+180=24584 м3/ч.
5.4 Определение температуры приточного воздуха в зимний период при рассчитанном воздухообмене
Так как в зимний период в цехе наблюдается дефицит тепла, то целесообразно выполнить воздушное отопление, совмещенное с системой общеобменной приточной вентиляции. Требуется определить температуру приточного воздуха в зимний период.
Так как деревообрабатывающее производство имеет категорию В, то рециркуляция воздуха не допускается, поэтому выполняется прямоточная система воздушного отопления. Для воздушного отопления необходимо подавать приточный воздух с температурой большей температуры рабочей зоны. Определим численное значение этой температуры по формуле
Определим значение температуры воздуха, который требуется подавать в помещение цеха для устранения дефицита тепла в зимний период и осуществления вентиляции.
= 24,67ºС
Воздуха с 
необходимо подавать в помещение деревообрабатывающего цеха, для того чтобы температура воздуха в рабочей зоне была не ниже 17 ºС
6. Аэродинамический расчет систем вентиляции
6.1 Расчет системы аспирации
Целью аэродинамического расчета является определение диаметра трубопроводов и аэродинамического сопротивления сети.
Потери давления на участках воздуховодов определяются с учетом влияния транспортируемого материала, т.е. по формуле
ΔР = (1+к*μ)* Σ(Rl+Z) ,
где
μ – массовая концентрация материало - воздушной смеси.
к=1,4 – коэффициент учитывающий движение материала по воздуховоду.
Определяем массовую концентрацию материало-воздушнойт смеси по формуле:
μ =ΣGм/(L *ρв),
где
ΣGм= 357,5+69+191+225+57,2+410*2=1719,7 кг/ч – максимальный выход отходов от станков (Таблица 1).
μ =1719,7/(15590*1,2) = 0,09
Расчетная схема представлена в приложении А. Результаты аэродинамического расчета сведены в Таблицу 9.
Коэффициенты местных сопротивлений на участках магистрали и ответвления определяются по таблицам 22.53 , 22.52 /1/ ( тройники на проход и на ответвление принимаются при α = 300 ) и представлены в Таблице 9.
Таблица 7 – Присоединительные патрубки отсосов
| Марка станка | L, м3/ч | v, м/c | Размеры | |
| dэ, мм | F, м2 | |||
| СРЗ-6 | 1320 | 18 | 160 | 0,0201 |
| С2Ф-4-1 | 1500 | 18 | 170 | 0,0227 |
| 264 | 17 | 75 | 0,0044 | |
| С16-1 | 3648 | 18 | 160 | 0,0201 |
| СФ6 | 1320 | 18 | 160 | 0,0201 |
| Напольный отсос | 1100 | 17 | 150 | 0,0177 |
| Ответвление | ||||
| ЦА-2А+ЦПА-2 | 850+850 | 21 | 180 | 0,0254 |
| Напольный отсос | 1100 | 17 | 150 | 0,0177 |
Таблица 8. Подбор воздуховодов.
| ВЫТЯЖКА | ||||
| № участка | расход м3/ч | диаметр,м | Fо,м2 | скорость в-ха м/с |
| 1 | 3648 | 0,25 | 0,0491 | 20,65 |
| 2 | 7296 | 0,355 | 0,0989 | 20,49 |
| 3 | 8396 | 0,355 | 0,0989 | 23,57 |
| 4 | 9716 | 0,4 | 0,1256 | 21,49 |
| 5 | 11480 | 0,45 | 0,1590 | 20,06 |
| 6 | 12800 | 0,45 | 0,1590 | 22,37 |
| 7 | 14490 | 0,5 | 0,1963 | 20,51 |
| 8 | 15590 | 0,5 | 0,1963 | 22,07 |
| ответвления | ||||
| 9 | 850 | 0,125 | 0,0123 | 19,25 |
| 10 | 1690 | 0,16 | 0,0201 | 23,36 |
| 11 | 1100 | 0,125 | 0,0123 | 24,91 |
Таблица 9– Коэффициенты местных сопротивлений на участках магистрали и ответвления.
| Nуч | Сопротивления на участке | ξ | Σξ | |||
| 1 | отсос 1 отвод 300 | 1 0,1 | 1,6 | |||
| Тройник на проход | 0,5 | |||||
| Lо/Lств=3648/7296=0,5 | ||||||
| Fп/Fств=0,00,491/0,0989=0,7 | ||||||
| Fо/Fств=0,0201/0,0615=0, 3 | ||||||
| 2 | Тройник на проход | 0,43 | 0,43 | |||
| Lо/Lств=1100/8396=0,18 | ||||||
| Fп/Fств=0,0989/0,0989=1 | ||||||
| Fо/Fств=0,0177/0, 0989=0,22 | ||||||
| 3 | Тройник на проход | 0,3 | 0,3 | |||
| Lо/Lств1320/9716=0,19 | ||||||
| Fп/Fств=0,0989/0,01256=0,79 | ||||||
| Fо/Fств=0,0201/0,01256=0,2 | ||||||
| 4 | Тройник на проход | 0,3 0,1 | 0,4 | |||
| Lо/Lств=1764/11480=0,2 | ||||||
| Fп/Fств=0,0989/0,1256=0,8 | ||||||
| Fо/Fств=0,0227/0,1256=0,18 Отвод 30оС | ||||||
| 5 | Тройник на проход | 0,4 | 0,4 | |||
| Lо/Lств=1320/12800=0,13 | ||||||
| Fп/Fств=0,1256/0,1590=0,8 | ||||||
| Fо/Fств=0,0201/0,1590=0,16 | ||||||
| 6 | Тройник на проход | 0,2 0,1 | 0,3 | |||
| Lо/Lств=1690/14490=0,14 | ||||||
| Fп/Fств=0,1590/0,1590=1 | ||||||
| Fо/Fств=0,0133/0,1590=0,1 Отвод 30оС | ||||||
| 7 | Тройник на проход | 0,2 | 0,2 | |||
| Lо/Lств=1100/15590=0,1 | ||||||
| Fп/Fств=0,1590/0,1963=1 | ||||||
| Fо/Fств=0,0254/0,1963=0,16 | ||||||
| 8 | четыре отвода по 45° | 0,18*4 | 0,72 | |||
| Ответвление | ||||||
| 9 | 2 отвода 30оС | 0,1*2=0,2 | 0,66 | |||
| Тройник на проход | 0,46 | |||||
| Lо/Lств=850/1700=0,5 | ||||||
| Fотв/Fств=0,0254/0,0254=1 | ||||||
| Fп/Fств=0,0113/0,0254=0,44 | ||||||
| 10 | Тройник на ответвление | 0,4 | 0,4 | |||
| Lо/Lств=1690/10944=0,16 | ||||||
| Fотв/Fств=0,0254/0,1256=0,2 | ||||||
| Fп/Fств=0,1256/0,1256=1 | ||||||
| 11 | Тройник на ответвление Lо/Lств=1100/13272=0,1 | 0,7 | 0,7 | |||
| Fотв/Fств=0,0123/0,1590=0,1 | ||||||
| Fп/Fств=0,1590/0,1590=1 | ||||||
Таблица 9 – Аэродинамический расчет системы аспирации
| Nуч | L, м3/ч | l, м | v, м/c | F,м2 | dэ,м | R,Па/м | Rl,Па | Рд,Па | Σξ | Z,Па | ΣР | Σ |
| 1 | 3648 | 5 | 20,65 | 0,0491 | 0,25 | 18 | 90 | 256 | 1,6 | 409,37 | 499,37 | 499,37 |
| 2 | 7296 | 3 | 20,49 | 0,0615 | 0,28 | 16 | 48 | 252 | 0,43 | 108,32 | 156,32 | 655,68 |
| 3 | 8396 | 2,3 | 23,57 | 0,0779 | 0,315 | 12 | 27,6 | 333 | 0,3 | 100,00 | 127,60 | 783,28 |
| 4 | 9716 | 6,5 | 21,49 | 0,0989 | 0,355 | 11 | 71,5 | 277 | 0,4 | 110,84 | 182,34 | 965,62 |
| 5 | 11480 | 6 | 20,06 | 0,1256 | 0,4 | 8,5 | 51 | 241 | 0,4 | 96,58 | 147,58 | 1113,20 |
| 6 | 12800 | 2 | 22,37 | 0,1256 | 0,4 | 13 | 26 | 300 | 0,3 | 90,08 | 116,08 | 1229,27 |
| 7 | 14490 | 1,5 | 20,51 | 0,1590 | 0,45 | 8,5 | 12,75 | 252 | 0,2 | 50,48 | 63,23 | 1292,50 |
| 8 | 15590 | 16 | 22,07 | 0,1590 | 0,45 | 10 | 160 | 292 | 0,72 | 210,42 | 370,42 | 1662,92 |
| ΔР асп= (1+к*μ)* Σ(Rl+Z)=(1+1,4*0,09)*1662,92=1872,4 Па | ||||||||||||
| Увязка ответвлений | ||||||||||||
| 9 | 850 | 4 | 19,25 | 0,0123 | 0,125 | 20 | 80 | 222 | 0,66 | 146,74 | 226,74 | 226,74 |
| 10 | 1700 | 2 | 23,36 | 0,0201 | 0,16 | 35 | 70 | 327 | 0,4 | 130,97 | 200,97 | 200,97 |
| 11 | 1100 | 1,5 | 24,91 | 0,0123 | 0,125 | 23 | 34,5 | 372 | 0,7 | 260,61 | 295,11 | 295,11 |
| Невязка [(ΔР1-6 - ΔР9 )/ ΔР1-6 ] * 100%=[ (1292,5 - 200,97 )/1292,5] *100% =84% >10%, | ||||||||||||
| что не удовлетворяет условиям расчета. | ||||||||||||
| требуется установка дросселирующей диафрагмы | ||||||||||||
| ∆Рдиафр=ρV2/2=1,2*19,25/2=222,33Па; ξ=(1292-226,74)/ 222,33=4,8 | ||||||||||||
6.2 Аэродинамический расчет приточной системы
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
