144505 (620607), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Бетонный ростверк в его нижней части армируется конструктивно. При этом площадь поперечного разреза стержня арматуры вдоль и поперек оси моста необходимо принимать не меньшее 10 см² на 1 м длины.

2.6 Определение расчетной вертикальной нагрузки на изгиб

Расчетная нагрузка на максимально нагруженный изгиб надо определить для наиболее плохих соединений нагрузок с наибольшим значением Р_мах формулой

N_ф, М_х,М_y,- соответствующее расчетное сжимающее усилие, расчету сгибающий момент относительно главных центральных осей Х і Y плана свай в подошве ростверка Х_i и Y_i - расстояние от главных осей к оси любой сваи Х_мах и Умах расстояние от главных осей к оси каждой сваи, для которой вычисляется нагрузка

2 · 5 (1.9²)=36,1 м²

2 · 3 (0² +2,4² +4,8²)= 172,8м²

Вес сваи 0,57 · 16 ·15 · 1,1=150,48 кН

2251,13+150,48=2401,61кН > Р_пал=2372,78 кН

2.7 Определение заказной длины свай

Для фундамента опор мостов головы свай и оболочек надо жестко замуровать в ростверк на длину которая назначается расчетом и принимается не меньшее 2d. Допускается замуровывание свай в ростверк с помощью продольных выпусков арматуры, которая назначается расчетом но не меньшее 30 d стержней для арматуры периодического профиля и 40 d стержней для арматуры гладкой. При этом сваи в ростверк должны быть заведены не меньше чем на 10 см.

2.8 Проверка свайного фундамента как условно сплошного

Проверка несущей способности по грунту фундамента на сваях как условного фундамента мелкой закладки необходимо выполнять по формуле:

-максимальное давление на грунт на равные подошвы условного фундамента

R- расчетное сопротивление грунта основания

-коэффициент условий работы

- коэффициент надежности по назначению сооружения

Максимальное давление на грунт на равные подошвы условного фундамента надо определять по формуле

= + ,

Nc-нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания ,кН;

асс,bc - размеры в плане условного фундамента в направления, параллельному и перпендикулярному площади действия нагружения ,г

F_h,Mc-соответственно гор. составная внешнего нагружения и ее момента относительно главной оси гор. разреза условного фундамента на уровне расчетной поверхности грунта, кНм;

К- коэффициент пропорциональности, который определяет наростание с глубиной коэффициента постели грунта

С_в- коэффициент постели грунта на равные подошвы условного фундамента

d - глубина закладки условного фундамента по отношению к расчетной поверхности грунта.

Нормальная составная давления N_c включает вес опоры с учетом плиты ростверка, вес пролетного строения, временных нагружений, вес свай и вес грунтового массива 1-2-3-4. Вес типичных свай надо определять за формулой:

G_св=

Вес грунтового массива параллелепипеда 1-2-3-4 определяется с учетом размещенного в нем объема воды по формуле:

=

Vi-об"єм первого пласта грунта ;

-удельный вес первого пласта грунта

-удельный вес воды, =10кН/м³

При определении объема первого пласта грунта стороны основания параллелепипеда надо определить согласно:

a_c=

b_c= ;

a₁,b₁-расстояния между внешними гранями свай соответствующих плоскостей действия нагрузки, г. l-глубина погружения сваи, г. _I,mt- среднее значение расчетных углов трения грунтов, разрезанных сваями

,

hi-толщина первого пласта грунта, разрезанного сваей

_I,mt=

a_c=

b_c=

Вес грунтового массива

Значение коэффициентов К и С_в необходимо определить по [1,табл. 25]

К₁ = 3921кН/ м⁴ К₂=5881 кН/ м⁴

Т.к. d=17,3 то С_в=d·К₂=5881·17,3= 101741,3 кПа

Имея несколько соединений действующих нагрузок необходимо определить Р_мак для всех сумм.

_{Максимальное давление по подошве: Pmax,2=554,72кПа}

Расчетное сопротивление грунта основания

м³

P_max2=554,72 kПa < =1884,93кПа.

Итак, прочность грунтового основания обеспечена.

2.9 Определение оседания свайного фундамента

Оседание свайного фундамента надо определить методом послойного суммирования по формуле

- безразмерный коэффициент равняется 0.8

G_zp,I- среднее значение дополнительного нормального напряжения в первом пласте грунта, которое равняется наполсуммы значений нагрузок на верхней и нижней границе пласта по вертикали, h_i - мощность и –ого пласта

Е_i - модуль упругости пласта

n – количество рдел на которые разбитая сжимаемая толщина основания

Значение дополнительного давления на равные основания фундамента из свай надо определить как для условно массивного фундамента за формулой

Р- среднее давление на равные подошвы фундамента из свай, которые определяются как для условно массивного фундамента

G_zg,0- бытовое давление грунта на равные подошвы фундамента

Среднее давление на равные подошвы условно массивного фундамента определяется по формуле

N_II,c- нормальная составная нагрузка, действующего на равные подошве фундамента с учетом веса грунта и свай

А_II,c- площадь подошвы условного фундамента

Нормальная нагрузка от веса свай

Gгр=17421,42

От внешней погрузки Nнр= 6963+13000+11000=30963 кН

Суммарная нагрузка N_II,c=30963+3163,5+17421,42=51547,92 кН

Размеры подошвы условного фундамента

в_II,c=3,8+2 · 14,8 tg33,64/4=8,18

а_II,c=9,6 +2·14,8 tg33,64/4=13,98

А_II,c=

расчетное значение угла внутреннего трения при расчетах за второй группой предельных состояний. Среднее давление

Таблица 8

Расчет бытовых давлений.

Дополнительное давление под подошвой условного фундамента

Для точек расположенных на границе текучести _zр=

коэффициент расстояния который определяется по СНиПу нижнюю границу сжатой зоны рекомендуется определять путем сравнения дополнительного давления с 0.2 G_zg

Таблица 9

Расчет дополнительного давления

Нижняя граница активной (сжатой) зоны находится между отметками 33,7 и 9,4

Таблица 10

Вычисление оседания

3. РАСЧЕТЫ ПО ПРОВЕДЕНИЮ РАБОТ ПО СООРУЖЕНИЮ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

В зависимости от грунтовых условий и глубины погружения свай надо принять наиболее рациональный способ погружения. Необходимо рассмотреть несколько целесообразных способов погружения ,учитывая при этом, что механизмы ударного действия (молоти) наиболее рациональные в глинистых грунтах, а вибропогружение рациональное в песчаных грунтах. В данном случае принимаем механизм ударного действия – молот.

Необходимую энергию удара молотая треба подбирать за величиной минимальной энергии удара за формулой

где N – расчетная нагрузка, которая передается на изгиб кН.

В зависимости от нужной величины энергии удара определяют сваебойный агрегат, характеристики которого приведены в [ ], табл. Д.1.

Принимаем трубчатый дизель – молот с воздушным охлаждением , которое имеет энергию удара молотая E_h 135,46кдж.

Принятый тип молота должен удовлетворять требованиям

где m₁ – масса молотая, т

m₂ – масса сваи с наголовником, т

m₃ – масса подбабка, т

E_d – расчетная энергия удара, кдж, которая определяется по указаниям БНіП.

Для молотов БНіП рекомендует определять расчетную энергию удара по формуле :

где G – вес ударной части молота, кН

H – фактическая высота падения ударной части дизель – молотая, м, которая принимается на стадии окончания забивки сваи (для трубчатых дизель – молотов – 2,8 м.

Масса молота равняется 9,55 т, масса железобетонной сваи 0,6х0,6 см длиной 8 м – 6,9 т, масса наголовника и подбабка – 0,1 т.

Проверяем возможность использования молота по величине К.

В процессе погружение сваи надо контролировать ее отказ. При забивании свай длиной до 25 м определяется остаточный отказ сваи S_a ( при условии, что S_a >0,002 м) по формуле

где η – коэффициент (кН/м²), что принимается для железобетонной сваи с наголовником 1500;

А – площадь, ограниченная внешним контуром сплошного или полного поперечного разреза ствола сваи ( независимо от наличия или отсутствия в сваи острия),м².

E_d – расчетная энергия удара, кдж;

F_d – несущая способность сваи по грунта, кН;

m₁ – масса молотая, т;

m₂ – масса сваи с наголовником, т;

m₃ – масса подбабка, т;

ε – коэффициент восстановления удара при забивании железобетонных свай – оболочек молотами ударного действия с использованием наголовника из деревянного вкладыша, ε²=0,2.

0,0028 м >>0.002 м.

Все условия соблюдены. Фундамент будет работать нормально.

список использованной литературы

1. Кирилов В.С. Основания и фундаменты. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.: Транспорт, 1980.

2. Методические указания к выполнению раздела курсовой работы «Фундаменты мелкого заложения» по дисциплине «Мосты и сооружения на автомобильных дорогах. Основания и фундаменты» (Сост. Н.П. Лукин, Ю.Ф. Кривоносов, В.П. Кожушко, С.Н. Краснов.– Харьков: ХАДИ, 1987).

3. Методические указания по оформлению учебно-конструкторской документации в дипломных и курсовых проектах для студентов (Сост. Н.П. Лукин, В.П. Кожушко, С.Н. Краснов и др. – Харьков: ХАДИ, 1986).

4. Методичні вказівки до виконання розділу курсової роботи “Опускні колодязі” з дисципліни «Мосты и сооружения на автомобильных дорогах. Основания и фундаменты» (Сост. В.П. Кожушко, Н.П. Лукин, Ю.Ф. Кривоносов, С.Н. Краснов.– Харьков: ХАДИ, 1992).

Характеристики

Список файлов курсовой работы