144057 (620372), страница 2

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

p’= pн * (cos)² * * b’ = 150 * 0.8649 * 1 * 1 = 129,74 кгс/м

f = 5 / 384 * (34,74 + 129,74) * 2,69⁴ * 10^-2*10⁸ / (1 * 10⁵ * 3515,7) = 0.32 см < [ f ] = 1.35 см

Вывод: брус сечением 12,5 х 1.5 см удовлетворяет требованиям.

2.4. Подбор сечения прогона.

Расчет сечения прогона производится по двум группам предельных состояний.

Подбор сечения прогона.

g’ = g * cos * а/cos + b h * а/cos * n / L * cos + 2 b’ h * cos * ,

p’ = p_н * (cos)² * a / cos

где b, h – характеристики сечения стропильных ног (b = 7.5 см, h = 12.5 см);

n – число стропильных ног (n = 5);

a – расстояние между прогонами по горизонтали (a = 2.17 м);

= 1.1

2 * b’ x h = 2 * 5 x 20 см – сечение прогона.

g’ = 31 * 2.5 + 1.1 * 5 * 0.15 * 0.125 * 500 * 2.5 / 4 +

+ 0.175 * 0.05 * 0.93 * 500 * 1.2 = 77.5 + 35.2 + 4.2 = 117.6 кгс/м

p’ = 150 * 1.6 * 0.93² * 2.5 = 558 кгс/м

Проверка сечения по первой группе предельных состояний.

= M_max / W <= R_изг * m_в

М_max = (g’ + p’) * l² / 12 = (117.6 + 558) * 4 ² / 12 = 83361 кгс*см

W = 2 b’ h² / 6 = 2 * 5 * 20² / 6 = 687.8 см³

W_тр = М_max / m_{в *} R_u = 83361 / 0.9*140 = 687.8 см³

Проверка сечения по второй группе предельных состояний.

f < [ f ] = L / 200 = 400 / 400 = 1 см

f = 5 / 384 * (g’_н + p’_н) * L⁴ / EI

g’_н = g’ / = 117.6 / 1.1 = 110.87 кгс/м

p’_н = p’ / = 558 / 1.6 = 348.75 кгс/м

I = 2 b’ h³ / 12 = 2 * 5 * 20³ / 12 = 6666.7 см⁴

f = 5 / 384 * (1.1 + 3.5) * 400⁴ / (1 * 10⁵ * 6666.7) = 0.46 см < [ f ] = 1 см

Вывод: брус сечением 5 х 20 см удовлетворяет требованиям. Так как крайние пролеты сокращены, то условия прочности и по прогибам выполняются и для них.

2.5. Расчет гвоздевого забоя.

M_оп

a

0.21L

Зададим диаметр гвоздя d_гв = 5.5 мм.

Определяем a = 0.21 L – 23 d_гв = 0.21 * 400 – 23 * 0.55 = 71.35 cм

Определяем Q = Mоп / a = 86666.7 / 71.35 = 1214.7 кгс

Определяем T_гв = Q / 2 = 607.35 кгс

Определяем T_1гв = 400 * d²гв = 121 кгс

Находим количество гвоздей n = Tгв / T1гв = 607.35 / 121 = 5.02 ,

Принимаем n = 6 шт.

3. Расчет и конструирование элементов ферм.

3.1. Определение узловых нагрузок.

Все вертикальные нагрузки, действующие на ферму, делятся на постоянные и временные. При определении усилий принимается, что все нагрузки приложены к узлам верхнего пояса.

P – узловая нагрузка от действия снега.

G – узловая нагрузка от действия собственного веса.

G = g’₁ B + g_св*d*B

g_св = (g + p_сн) / ( 1000 / (L * k_св) - 1)=459.6/37.66=12.2

G = 117.6*4 + 12.2*2.69*4=601.6

где d – длина панели, измеряемая вдоль верхнего пояса фермы;

b, h – характеристики сечения прогона.

k_св – коэффициент, зависящий от типа и конструкции фермы (k_св = 5)

P = p’₁ B = 4*558 = 1222 .19 кгс = 2232 кг

где B – длина панели.

G+P = 2232 + 601.6 = 2833.6 кг

3.2. Определение усилий в стержнях фермы.

Расчет выполняется на единичных нагрузках, приложенных к половине фермы.

3.3. Подбор сечений элементов ферм.

1. Верхний пояс.

Выбираем стержень с наибольшим сжимающим усилием. В данном случае это стержни 1, 6, N = 7.79 тс.

Проверка по условию прочности.

= N / A_нт <= R_с * m_в

R_с = 130 кгс/см² ; m_в = 1; b = 12.5 см

h_тр = N / (R_с * m_в * b) = 18800 / (130 * 1 * 12.5) = 11,6 см

Округляем в большую сторону до ближайшего сортаментного значения h = 12,5 см

Проверка по условию устойчивости.

= N / ( * A_бр) <= R_с * m_в

- коэффициент продольного изгиба

= 1 - 0.8 ( / 100)², при < 75

= 3100 / ², при >= 75

- гибкость стержня

= max(_x; _y)

­_x – гибкость в плоскости фермы.

­_x = L_px / i_x

L_px – расстояние между узлами верхнего пояса (L_px = 2.325 м).

i_x – радиус инерции.

i_x = 0.289 h = 0.289 * 12,5 = 3,6 см

­_x = 235.5 / 3.6 = 64.58

­_y – гибкость из плоскости фермы.

­_y=L_py / i_y

L_py – расстояние между двумя смежными прогонами (L_py = 2.426 м).

L_py = L_px, так как прогоны установлены в узлах верхнего пояса.

i_y – радиус инерции.

i_y = 0.289 b = 0.289 * 12.5 = 3.613 см

­_y = 232.5 / 3.6 = 64.58

= 64.58 < 75

= 3100 / 64.58² = 0.74

N / ( * b * h) = 18800 / (0.74 * 12.5 * 12.5) = 166.9 кгс/см² > R_с * m_в = 130 кгс/см²

Принимаем значение h = 15 см

i_x = 0.289 h = 0.289 * 15= 4.35 см

­_x = 232.5 / 4.35 = 53.45

= 53.45 < 75

= 1 - 0.8 (53.45 / 100)² = 0.82

N / ( * b * h) = 18800 / (0.82 * 12.5 * 15) = 122.3 кгс/см² < R_с * m_в = 130 кгс/см²

Выбираем брус сечением b = 12.5 см; h = 15 см

1. Нижний пояс.

Выбираем стержень с наибольшим растягивающим усилием. В данном случае это стержни 7, 8, N = 17.5 тс.

= N / A_нт <= R_p * m_в

R_p = 100 кгс/см²; m_в=1

A_{нт треб} = N / (R_p * m_в) = 17500/ (100 * 1) = 175 см²

А_п=1.25 * A_нт = 1.25 * 175 = 218.75 см²

Из конструктивных соображений выбираем брус сечением b = 12.5 см; h = 17.5 см

1. Раскосы

Выбираем раскосы 14 и 16 с усилиями N₁ = 3.75 тс и N₂ = 4.48 тс.

R_с = 130 кгс/см²; m_в=1; b₁ = b₂ = 12.5 см

L₁ = 2.69 м, L₂ = 3.2 м (из чертежа).

A_тр = N / (R_с * m_в)

Рассчитываем раскос 14:

A_тр1 = 3750 / (130 * 1) = 28.8 см²

h_тр1 = A_тр1 / b₁ = 28.8 / 12.5 = 2.3 см

Округляем до ближайшего сортаментного : h₁ = 2.5 см

Проверяем выбранное сечение:

= N / (A * ) <= R_с * m_в

i_x1 = 0.289 h₁ = 0.289 * 2.5 = 0.72 cм

­_x1 = L₁ / i_x1 = 269/ 0.72 = 373.61

i_y1 = 0.289 b₁ = 0.289 * 12.5 = 3.613 cм

­_y1 = L₁ / i_y1 = 269 / 3.613 = 74.5

₁ = 373.61

Так как максимальная гибкость раскосов не должна превышать = 150, принимаем значение h₁ = 10 см.

i_x1 = 0.289 * 10 = 2.89 cм

­_x1 = 269 / 2. 89 = 93.2

₁ = 93.1 > 75

₁ = 3100 / ₁² = 3100 / 93.1² = 0.35

N₁ / (b₁ * h₁ * ₁) = 3750 / (12.5 * 10 * 0.35) = 85.7 кгс/см² < R_с * m_в = 130 кгс/см²

Выбираем брус сечением b = 12.5 см; h = 10 см

Рассчитываем раскос 16:

A_тр2 = 4480 / (130 * 1) = 34.4 см²

h_тр2 = A_тр2 / b₂ = 34.4 / 12.5 = 2,76 см

Округляем до ближайшего сортаментного : h₂ = 7.5 см

Проверяем выбранное сечение:

i_x2 = 0.289 * 7.5 = 2.17 cм

­_x2 = 320/ 2.17 = 151.4

i_y2 = 0.289 * 12.5 = 3.613 cм

­_y2 = 320 / 3.613 = 88.57

₂ = 151.4

Так как максимальная гибкость раскосов не должна превышать = 150, принимаем значение h₂ = 10 см.

i_x2 = 0.289 * 10 = 2.89 cм

­_x2 = 320/ 2.89 = 110.7

₂ = 100.7 > 75

₁ = 3100 / ₁² = 3100 / 110.7² = 0.25

N₂ / (b₂ * h₂ * ₂) = 2480 / (12.5 * 10 * 0.25) = 79.36 кгс/см² < R_с * m_в = 130 кгс/см²

Выбираем брус сечением b=12.5 см; h=10 см

4) Стойки.

Выбираем стойку 15 с наибольшим усилием N = 2.8 тс.

= N / A_тр <= R_{р ст} * _с

R_{р ст} = 2300 кг/м²; _с = 1

A_тр = N / (R_{р ст} * _с) = 2800 / (2300 * 1) = 1.22 см²

A_полн = A_тр / 0.75 = 1.22 / 0.75 = 1.63 см²

A_полн = * d² / 4 => d_полн = 1.3 см

Выбираем стержень d=14 мм

4. Расчет и конструирование узлов ферм.

4.1 Промежуточные узлы фермы. Узел на колодке

Проверка по площади опирания:

N_р * cos /B*h_вр < R_{cм а}

R_{cм а} = R_cм / (1 + (R_cм / R_{cм 90}*sin³ - 1)) = 140/(1+(140/24 – 1)*0,7) = 140/4,4 = 31,8

N_р * cos /B*h_вр = 4480*0,93/12,5*3,13 = 106,5

Проверка не обеспечивается => делаем проверку на скалывание

|(N_лев-N_пр. )|/B* l_скал = R_cк.ср. *m_в

|N_лев-N_пр. | = 4,37 - 1,87 = 2.5

l_скал = 10h_вруб = 31.3 см

R_ск.ср. = R_ск /(1 + ( l_скал /e))

Где: e – эксцентриситет сил скалывания

е= l_н.т. / 2 = 17,5/2 = 8,75 см

= 0,25

R_ск.ср. = 24/(1+0,25*31.3/8.75) = 12,7кг/см²

|(N_лев-N_пр. )|/B* l_скал= 2500/12,5*31,3 = 6,4 кг/см² <12,7кг/см²

4.2 Центральный узел нижнего пояса

N/B*h_врск*m_в

N = P/4* l_ф*h_ф =1500/4*1500*300 = 1/1200 = 0,0008 кг

N/B*h_врск*m_в = 0,0008/3,13*12,5 = 0,00002 < 12,7 кг/ см²

R_ск = 12,7 кг/ см²

Выполняем конструктивно

Проверка по скалыванию

|(N_лев-N_пр. )|/B* l_скал < R_cк.ср. *m_в

Раскос 16

1600/12,5*31,3 = 4,1 < 10,7 кг/ см²

l_скал < 10h_вр = 10*3,13 = 31,3 см

А_скал < 10h_вр * B = 12,5*31,3 = 387,5 см²

N/ А_скал ск.ср. = 1600/387,5 = 4,12 кг/ см² < 10,71 кг/ см²

Раскос 18

1600/12,5*31,3 = 4,1 < 10,7 кг/ см²

l_скал < 10h_вр = 10*3,13 = 31,3 см

А_скал < 10h_вр * B = 12,5*31,3 = 387,5 см²

N/ А_скал ск.ср. = 1600/387,5 = 4,12 кг/ см² < 10,71 кг/ см

Проверка колодки по плоскости опирания раскоса в колодку

N/B*h_рас < R_см *m_в

R_{cм а} = R_cм / (1 + (R_cм / R_{cм 90}- 1) *sin³ ) = 140/(1+(140/24 – 1)*0,7) = 140/4,4 = 31, 8

N/B*h_рас = 1600/10*12,5 = 12,8 < 31,8

Стык нижнего пояса с использованием вставки для фермы 15 м.

Нагельное поле

1. d – диаметр нагеля

d_наг = h/9,5 = 1,4 см = 14 мм.

2. N – усилие, возникающее в нагельном поле

N = * d² = 250 * 1,96 = 490 кг

3. а – ширина накладки

a = 6* d_наг= 6*1,4 = 8,4 см

4. n – количество нагелей

n = N/2* N_наг = 17500/2*490 = 17,86 = 18

Центральная стойка

n = 500/2*490 = 0,52 = 2

Подгаечный брус

Mmax = 250*(12,5 + 8,4) / 4 = 8337,5 кгс

Возмем брус размером: b=7,5 см, h=7,5 см

W = 7,5 * 7,5² /6 = 70,31 см³

Mmax/W < R_и *m_в = 140 кг/см ²

Mmax/W = 8337.5/166.67 = 118,56 кг/см ²

4.3. Опорный узел.

Выбираем опорный узел на натяжных хомутах.

Опорный узел образован колонной, верхним поясом и нижним поясом. Усилия в опорном узле передаются в следующем порядке: сжимающее усилие верхнего пояса передается на вкладыш; на вкладыше вертикальная составляющая этого усилия передается через подбалку и подферменный брус на колонну; горизонтальная составляющая усилия передается на швеллер, затем на левые уголки и через 4 тяжа на правые уголки, с уголков на накладки, а затем через нагельное поле усилие передается на нижний пояс.

1. Расчет тяжей.

=N_{н п} / 4 A_{т тр} <= R_{р ст} * _c

R_{р ст} = 2100 тс/см²; _c = 1; N_{н п} = 13.34 тс

A_{т тр}= N_н.п / 4 R_{y c} = 13340 / (2100 * 1 * 4) = 1.6 см²

А_бр = А_{т тр} / 0.7 = 1.6 / 0.7 = 2.3 см² => d = 2.5 см²

Округляем до ближайшего сортаментного значения d_т = 2.5 см

1. Расчет болтов (нагелей), прикрепляющих накладки к нижнему поясу.

Диаметр болта (нагеля) принимаем из конструктивных соображений

D_б = h_{н п} / 9.5 = 17.5 / 9.5 = 1.3 см d = 1.84 см

Количество болтов (нагелей)

Т_б = 250 * d² = 250 * 1.5² = 562.5 кгс

n_б = N_{н п} / (n_ср * Т_б) = 13340 / (562.5 * 2) = 11.8 шт n_б = 12 шт

1. Расчет опорного вкладыша.

= N_{в п} / A_{в п} <= R_см * m_в

R_см = R_см / [1 + (R_см / R⁹⁰_см - 1)] * (sin)³

R_см = 130 кгс/см²; R⁹⁰_см = 30 кгс/см²; m_в = 1; N_{в п} = 10.65 тс

R_см = 130 / [1 + (130 / 30 - 1) * 0,7] = 100.14 кгс/см²

= 10650 / 12.5*15 = 56.89 кгс/см² <= 100.14 * 1 = 100.14 кгс/см²

Опорный вкладыш удовлетворяет необходимым условиям.

1. Расчет накладок.

_см = N_{н п} / (2 A_нк) <= R_см * m_в

R_см = 130 кгс/см²

A_нк >= N_{н п} / (2 R_см * m_в) = 13340 / (2 * 130) = 51.3 см²

Высоту накладок принимаем из конструктивных соображений равной высоте нижнего пояса

h_нк = 12.5 см

b_нк = A_нк / h_нк = 51.3 / 12.5 = 4.1 см b_нк = 5 см

1. Расчет швеллера

M_max = N_т (a + b / 2)

где a – толщина накладки;

b – толщина нижнего пояса фермы.

N_т = N_{н п} / 4 = 13340 / 4 = 3335

M_max = 3335 * (5 + 6.25) = 37518 кгс*см

= М_max / W <= R_{р ст} * _c

W_{у тр} = М_max / (R_{р ст} * _c) = 37518 / (2100 * 1) = 14.86 см³

Из конструктивных соображений выбираем швеллер №20 с W_y = 153 см³, что удовлетворяет условию W_y >= W_{у тр}

1. Расчет уголков.

М_max = N_{н п} / 8 * (c + h / 2) = 13340 /8 * (20 + 12.5 / 2) = 63523.31 кгс*см

где c – удвоенное расстояние между кромкой накладки и осью тяжа;

h – высота накладки

= М_max / W_x <= R_{р ст} * _c

R_{р ст} =2300 кгс/см²

W_{x тр} = М_max / (R_y * _c) = 6352.31 / (2100 * 1) = 10.89 cм³

Выбираем неравнополочный уголок №9/5.6 толщиной 6 мм с W_x = 11.67 см³, что удовлетворяет условию W_x >= W_{x тр}.

1. Подбор сечения подферменного бруса.

N_верт = (G+P) * n / 2 = 2833 * 6 / 2 = 8499 кгс

где n - количество панелей.

= N_верт / (b_{п бр} * b) < R⁹⁰_см * m_в

b_{п бр} = N_верт / (b * R⁹⁰_см * m_в) = 8499 / (30 * 12.5 * 1) = 21.3 cм

Выбираем подферменный брус сечением b = 22 см; h = 10 см.

4.4. Стык нижнего пояса.

1. Строительный подъем

f_стр = L_ф / 200 = 1500 / 200 =7.5 см

2) Расчет болтов (нагелей), прикрепляющих накладки к нижнему поясу.

Диаметр болта (нагеля) принимаем из конструктивных соображений

D_б = h_{н п} / 9.5 = 17.5 / 9.5 = 1.84 см d = 2 см

Количество болтов (нагелей)

Т_б = 250 * d² = 250 * 2² = 1000 кгс

n_б = N_{н п} / (n_ср * Т_б) = 13340/ (1000 * 2) = 6.67 шт n_б = 8 шт

3) Расчет накладок.

= N_{н п} / (2 A_нк) <= R_р * m_в

R_р = 100 кгс/см²

A_нк >= N_{н п} / (2 R_р * m_в) = 13340 / (2 * 100 * 1) = 66.7 см²

Высоту накладок принимаем из конструктивных соображений равной высоте нижнего пояса

h_нк = 12.5 см

b_нк = A_нк / h_нк = 66.7 / 12.5 = 5.3 см b_нк = 7.5 см

Выбираем накладки сечением b = 7.5 см h = 12.5 см.

Список используемой литературы:

1. ”Конспект лекций по деревянным конструкциям” Ширяев Г. В. - 2003 г.

2. Карлсен “Деревянные и пластмассовые конструкции”.

3. Кауфман “Деревянные конструкции”.

34

Характеристики

Список файлов курсовой работы