151848 (594719), страница 4
Текст из файла (страница 4)
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
Визначення еквівалентного теплоперепада й дійсної витрати пари.
Дійсна витрата свіжої пари на турбіну :
, де
HЭКВ=1225,59 кДж/кг hпп=613кдж/кг
ДО=249,78 кг/з
Витрати пари на регенеративні підігрівники:
Д1=13,59 кг/з ΔДтп= 8,49кг/з
Д2=27,35 кг/з Д7=5,57 кг/з
Д3=38,17 кг/з Д8= 7,34кг/з
Д4=16,59 кг/з Д9=9,22 кг/з
Д5=6,32 кг/із ДК=134,13 кг/з
Визначення потужностей працюючих потоків
Ni=Дi∙ (ho-hoi)ηм ηг
N1=4315,1 кВт
N2=10479,97 кВт
N3=23379,13 кВт
N4= 13933,28 кВт
N5= 6026,37 кВт
ΔNТП=4301,54 кВт
N7=6271,93 кВт
N8=9185,72 кВт
N9=12586,59 кВт
NК=209527,2 кВт
Сума ∑ Nі=300006,78 кВт
Показники енергетичної ефективності
1.Повна витрата теплоти на турбоустановку (ту):
=605920,15 кДж/кг
де Дпп=До-Д1-Д2=249,78-13,59-27,35=208,84 кг/з
2.Абсолютний електричний КПД ТУ:
=0,4951
3. КПД енергоблоку брутто:
=0,4951·0,894·0,987=0,4369 , ГДж
=0,894,
=0,987
4. КПД енергоблоку нетто:
- вироблення електроенергії на власні потреби.
=0,3757 η
5. Питомі витрати умовного палива брутто й нетто:
=281,53
,
=327,4
6. Питома витрата теплоти на брутто й нетто:
=2,289,
=2,662
3.3 Розрахунок реальної теплової схеми в експлуатаційному режимі
На діючої Зуєвській ТЕС потужність в експлуатаційному режимі становить у середньому 275 Мвт. Зміна параметрів відбувається шляхом прикриття регулювальних клапанів при постійному початковому тиску , тобто дроселірованієм.
3.3.1 Визначення початкових параметрів пари
Визначаємо початкові параметри пари перед регулюючим клапаном по формулі Флюгеля-Стодола :
т.к. параметри пари перед регулюючим щаблем перебувають в області сухої пари , то виправлення
Для першої ітерації виправлення дорівнюємо
Тоді МПа
тому що ;
Знаходимо температуру пари при цьому тиску :
З ;
друга ітерація : МПа
температура пари складе :
З
третя ітерація : МПа
розрахунок кінчений.
3.3.2 Основні параметри пари
Початковий тиск перед регулювальними клапанами складе
МПа;
температура пари складе :
З
тиск у холодному промперегріві складе :
МПа;
Втрати тиску в тракті промперегріву визначається з [4] і становлять Рпп = 8,5% ;
Тоді тиску гарячого прома складе :
Ргп =0,915 * Рхпп = 0,915 * 3,668 = 3,358 МПа
Визначаємо основні ентальпії пари з H-S діаграми :
=3328 кДж/кг
=2876 кДж/кг
=3542 кДж/кг,
=2762 кДж/кг
=2316 кДж/кг
Приймаємо тиск у конденсаторі середньорічне значення по [4] Pк=0,0067 МПа
Визначаємо ККД ЦВТ, ЦСТ, ЦНТ і регулюючого клапана з [4] значення становлять :
Визначаємо дійсний стан пари за ЦВТ, ЦСТ, ЦНТ :
=2973 кДж/кг
=2836 кДж/кг
=2383 кДж/кг
Визначаємо параметри пари за регулюючим щаблем:
кДж/кг
де кДж/кг – теоретичний теплоперепад у регулюючому клапані .
кДж/кг
Тиск пари за регулюючим клапаном складе : МПа;
Визначаємо параметри пари по регенеративних відборах з H-S діаграми в системі регенерації. Всі дані заносимо в таблицю 3.3.1
Таблиця 3.3.1 - Параметри пари по регенеративних відборах .
Номера відборів | Тиск пари у відборах | Ентальпія пари у відборах ,кДж / кг | Питомі об'єми в номінальному режимі ,м/кг | Питомі об'єми в реальному режимі, м/кг |
1 | 5,14 | 3044 | 0,046 | 0,049 |
2 | 3,67 | 2973 | 0,059 | 0,0685 |
3 | 1,43 | 3293 | 0,2026 | 0,2208 |
4 | 0,559 | 3054 | 0,382 | 0,474 |
5 | 0,33 | 2940 | 0,5952 | 0,7054 |
6 | 0,193 | 2836 | 1,0056 | 1,113 |
7 | 0,108 | 2748 | 1,591 | 1,716 |
8 | 0,0495 | 2624 | 2,892 | 3,324 |
9 | 0,0211 | 2514 | 6,311 | 7,364 |
З урахуванням втрат тиску в ресивері : Р рес = 2%
Тиск перед ЦНТ складе :
Р06/ = Р06 * Ррес = 0,193 *0,98=0,189 МПа;
-
Визначення тиску пари в підігрівниках з урахуванням втрати тиску в трубопроводах пари, що гріє.
Втрати тиску визначають по формулі :
% ;
Тиск у підігрівнику визначається по формулі:
МПа;
Таблиця 3.3.2 - Тиск пари в підігрівниках.
Номер підігрівника | Втрати тиску в ТП | Тиск пари в підігрівниках | ||
проектні | експлуатаційні | |||
ПВТ 9 | 3 | 2,69 | 5 | |
ПВТ 8 | 3 | 2,93 | 3,56 | |
ПВТ 7 | 3 | 2,75 | 1,39 | |
ПНТ 6 | 6 | 5,89 | 0,526 | |
ПНТ 5 | 6 | 5,96 | 0,31 | |
ПНТ 4 | 6 | 5,58 | 0,182 | |
ПНТ 3 | 6 | 5,44 | 0,102 | |
ПНТ 2 | 6 | 5,8 | 0,0466 | |
ПНТ 1 | 6 | 5,89 | 0,01099 | |
ТУРБОПРІВОД | 10 | 9,17 | 1,29 |
3.3.4 Підігрів живильної води й основного конденсату в системі регенерації
З літератури [8] визначаємо підігрів живильної води й основного конденсату в кожному підігрівнику системи регенерації.
Підігрів визначається по формулі:
З ; де
- температура води після i-того підігрівника;
- температура води до i-того підігрівника;
Таблиця 3.3.3 - Величина підігріву живильної води й основного конденсату
Номер підігрівника | Величина підігріву в проектному режимі ,З | Величина підігріву в розрахунковому режимі , З |
ПВТ 9 | 29 | 29 |
ПВТ 8 | 43 | 43 |
ПВТ 7 | 28 | 24 |
ПНТ 6 | 20 | 20 |
ПНТ 5 | 15 | 15 |
ПНТ 4 | 26 | 26 |
ПНТ 3 | 22 | 22 |
ПНТ 2 | 25 | 25 |
ПНТ 1 | 24,5 | 12,8 |
3.3.5 Визначення недогріву живильної води й основного конденсату в підігрівниках
Недогрів визначається з формули :
;
де, — нагрівання охолодженої води в конденсаторі.
; де
;
Таблиця 3.3.4. - Величини недогріву в підігрівниках
Номер підігрівника | Величина недогріву в проектному режимі ,Ө З | Величина недогріву в експлуатаційному режимі , Ө З |
ПВТ 9 | 3 | 2,67 |
ПВТ 8 | 3 | 2,64 |
ПВТ 7 | 3 | 2,29 |
ПНТ 6 | 1 | 0,87 |
ПНТ 5 | 4 | 3,67 |
ПНТ 4 | 4 | 3,61 |
ПНТ 3 | 4 | 3,63 |
ПНТ 2 | 0 | 0 |
ПНТ 1 | 5 | 2,38 |
3.3.6 Відомості балансу по витраті пари й потужності