150986 (594617), страница 5

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

-сопротивление котла по воздушной стороне, кгс/м²

=101,6 кгс/м²

=228,3 кгс/м²

Н_р – расчётное давление создаваемое окружающей средой

Расчет и выбор дымососов

V=

– объем удаляемых газов, м³/ч определяется по формуле:

(2.19)

- присос воздуха в газоходах. Для стальных газоходов на каждые 10 метров, так как длина от котла до дымососа l_г=20 метров, =0,02

- объем продуктов сгорания, м³/м³ определяется по формуле:

(2.20)

(2.21)

м³/м³

м³/м³

= 1191754,6м³/ч

- температура дымовых газов у дымососа, ^оС

(2.22)

^оС

Суммарная производительность дымососов, м³/ч определяется по формуле:

м³/ч

= β₂×

кг/м²

Производительность одного дымососа, м³/ч определяется по формуле:

(2.23)

м³/ч

Устанавливаю на каждый котел по два центробежных дымососа левого вращения без противоизносной защиты внутреннего корпуса типа Д – 25 ×2 ШД с техническими характеристиками:

производительность 650000 м³,

полное давление 5,0 МПа,

мощность электродвигателя 950 кВт.

Расчет и выбор дутьевых вентиляторов

V=V_хв (2.24)

Объем холодного воздуха подаваемого вентилятором в воздухоподогреватель V_хв, м³/ч

V_хв= (2.25)

V_хв =

V_хв = 631386,25 м³/ч

Суммарная производительность дутьевых вентиляторов рассчитывается по формуле, м³/ч

= β₁×V_хв× (2.26)

=

м³/ч

Производительность одного дутьевого вентилятора, м³/ч определяется по формуле:

Напор, создаваемый дутьевым вентилятором,

кг/м²

Устанавливаю на каждый котел по два центробежных дутьевых вентиляторов типа ВДН – 26 – Пу центробежный, одностороннего всасывания правого и левого вращения, с техническими характеристиками:

производительность 350000 м³,

полное давление 4,61 МПа,

мощность электродвигателя 520 кВт.

2.3 Расчет и выбор дымовой трубы

(2.27)

- коэффициент зависящий от многоствольности, для одноствольных труб 1

А – коэффициент, зависящий от температурной атмосферной стратификации, для Урала А= 160

F – коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения примеси в воздухе, для вредных газообразных веществ F=1

m - – коэффициент учитывающий условия выхода газовоздушной смеси из устья трубы в зависимости от скорости

Скорость выхода газовоздушной смеси , м/с определяется по формуле

(2.28)

Суммарный объем дымовых газов, м³/с определяется по формуле:

(2.29)

м³/с

N – количество труб

d_o – предварительно принятый диаметр устья

d_o = 8 метров

м/с

Следовательно, m = 0,95

n – безразмерный коэффициент, зависящий от параметра ϑ_м

ϑ_м (2.30)

- секундный объем дымовых газов от одного котла

= = 132,4 м³/с

(2.31)

где – температура наиболее жаркого месяца в полдень

= 21,5 для Нижнего Тагила

Предварительно принятая высота внутренних стволов дымовой трубы от пяти котельных агрегатов Н=150 метров

^оС

м³/с

ϑ_м

ϑ_м = 6,07 м/с

При ϑ_м n=1

Количество выбросов оксидов углерода , г/с определяется по формуле:

(2.32)

секундный расход топлива, м³/с определяется по формуле:

м³/с

концентрация оксидов углерода, определяется по формуле:

(2.33)

R – коэффициент учитывающий доли тепла в следствии химического недожога

R – 0,5 г/с

г/м³

г/с

Количество выбросов окислов азота , г/с определяется по формуле:

(2.34)

- коэффициент учитывающий качество сжигаемого топлива, при сжигании природного газа =0,85

К – коэффициент характеризующий выход оксидов азота на 1 тонну условного топлива. Для котлов производительностью более 170 т/ч К определяем по формуле

К = 0,06

- коэффициент учитывающий конструкции горелок, для вихревых горелок

- коэффициент характеризующий эффективность рециркуляции продуктов сгорания,

r – степень рециркуляции сгорания, r=0

г/с

метров

Вывод: с учетом сжигания резервного вида топлива и для защиты окружающей среды от вредных газообразных выбросов, принимаю пять блоков проектируемой станции, две одноствольных трубы высотой 206 метров с диаметром устья 8 метров.

2.4 Расчет и выбор деаэратора питательной воды

Максимальный расход питательной воды определяется по формуле:

(2.35)

α – коэффициент расхода питательной воды на продувку, α = 0 %

β - коэффициент расхода питательной воды на собственные нужды, β=0,8%

- номинальная нагрузка котла

т/ч

т/ч

(2.36)

где Д_пв – количество питательной воды

удельный объем питательной воды

1,1 м³/т

время запаса питательной воды в баке аккумуляторе

3,5 минуты

; м³

Устанавливаю на проектируемой станции на каждый блок деаэратор питательной воды повышенного давления типа ДП – 800 с техническими характеристиками: номинальная производительность 800 т/ч, рабочее давление пара 0,59 кгс/см², полезная вместимость аккумуляторного бака 65 м³.

Количество подпиточной воды для паровых котлов определяется по формуле:

(2.37)

т/ч

Количество подпиточной химически очищенной воды вводиться в деаэратор питательной воды.

2.5 Расчет и выбор насосов

Выбор оборудования конденсационной установки

Заводом изготовителем совместно с турбиной поставляется следующее оборудование:

Конденсатор 200 КЦС-1 двухходовой. Поверхность охлаждения 4500 х 2 м² Количество конденсаторов - 2 шт, на турбину.

С четырьмя подогревателями низкого давления.

Типоразмеры подогревателей:

ПНД - 1 - встроенный F_пн = 250 м²

ПНД - 2 - ПН - 300 - 1

ПНД - 3 - ПН - 300 - 1

ПНД - 4 - ПН - 300 - 2

Материал труб Л-68.

Подогреватели высокого давления с техническими характеристиками:

Сальниковые подогреватели, эжектора с холодильниками охлаждающие основным конденсатом.

Напор создаваемый конденсатным насосом первого корпуса определяется по формуле, м :

(2.38)

– подпор на всасе насоса

гидравлическое сопротивление трубопроводов и арматуры,

метров

гидравлическое сопротивление фильтров БОУ,

= 5+50+15=70 метров.

Напор создаваемый конденсатным насосом второго корпуса определяется по формуле, м :

(2.39)

к – эксплуатацоионный коэффициент запаса, к=1,2

геометрическая высота подъема воды

метров

102 – коэффициент перевода МПа в метры

давление пара поступающего в деаэратор

метра (2.40)

суммарное гидравлическое сопротивление сальниковых подогревателей

метров (2.41)

гидравлическое сопротивление питательного клапана,

метров

м.в.с.

Производительность конденсатных насосов , м³/ч определяется по формуле:

+ Д_д (2.42)

т/ч

= 25 т/ч

Д_д = 24 т/ч

м³/ч

Выбираю к установке два рабочих, один резервный конденсатный насос типа КС –320– 160 с техническими характеристиками:

производительность 320м³/ч,

напор 160м.в.с.,

мощность электрического двигателя 250 кВт.

Выбор дренажных насосов.

Подача дренажных насосов от ПНД-2 равняется суммарному количеству дренажей отПНД-2, ПНД-3 и ПНД-4

т/ч

Напор дренажных насосов должен уравновешивать давление в точке врезки в трубопровод основного турбинного конденсата определяется по формуле:

(2.43)

м.в.с.

Принимаю к установке один рабочий и один резервный дренажный насос типа Кс –80 – 155 с техническими характеристиками: подача 80м³,

Характеристики

Список файлов ВКР