150551 (594557), страница 9

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 9)

, т/ч

1. , т/ч

2. , т/ч

3. , т/ч

Утечка воды в тепловых сетях

G_ут = 0,01k_тс G_ов , т/ч

где k_тс - потери воды в системе теплоснабжения, принимаются равными

1,5-3% [табл. 3.1]

1. G_ут = 0,01367,7 = 2,0 т/ч

2. G_ут = 0,013 59,9 = 1,8 т/ч

3. G_ут = 0,013 0 = 0,0т/ч

Количество подпиточной воды

G_подп = G_гв + G_ут ,т/ч

1.G_подп = 10,75 + 2 = 12,78 т/ч

2.G_подп = 14,0984 + 1,8 = 15,90 т/ч

3.G_подп = 9,8286 + 0 = 9,83 т/ч

Расход редуцированного пара внешним потребителем

D^ll_роу = D_т + D_псв ,т/ч

1.D^"_роу = 16 + 10,78 = 26,78 т/ч

2.D^"_роу = 16 + 7,76 = 23,76 т/ч

3. D^"_роу = 17,9 + 1,18 = 19,08 т/ч

Суммарный расход свежего пара внешним потребителем

, т/ч

1. , т/ч

2. , т/ч

3. , т/ч

Количество воды, впрыскиваемой в РОУ

1. , т/ч

2. , т/ч

3. , т/ч

Расход пара на собственные нужды котельной

D^l_сн = 0,01k_снD_вн , т/ч

где k_сн - коэффициент расхода пара на собственные нужды котельной ,%.

Принимаем в интервале 5 – 10 %

1. D^'_сн = 0,01925,66 = 2,31 т/ч

2. D^'_сн = 0,01922,77 = 2,05 т/ч

3. D^'_сн = 0,019,218,29 = 1,68 т/ч

Расход пара на покрытие потерь котельной

D_п = 0,01k_п (D_вн + D^l_сн), т/ч

где k_п - коэффициент покрытия потерь котельной, % .

Принимаем в интервале 1 – 3 % [табл. 3.1]

1. D_п = 0,011( 25,66 + 2,31) = 0,28 т/ч

2. D_п = 0,011( 22,77 + 2,05) = 0,25 т/ч

3. D_п = 0,013( 18,29 + 1,68) = 0,60 т/ч

Суммарный расход пара на собственные нужды и потери

D_сн = D^l_сн + D_п , т/ч

1. D_сн = 2,31 + 0,28 = 2,59 т/ч

2. D_сн = 2,05 + 0,25 = 2,30 т/ч

3. D_сн = 1,68 + 0,6 = 2,28 т/ч

Суммарная паропроизводительность котельной

D = D_сн + D_вн , т/ч

1. D = 2,59 + 25,66 =28,25 т/ч

2. D = 2,3 + 22,77 = 25,07 т/ч

3. D = 2,28 + 18,29 = 20,57 т/ч

Потери конденсата в оборудовании внешних потребителей и внутри котельной

G^пот_к = (1 - )D_n + 0,01k_кD , т/ч

где - доля возврата конденсата [табл. 3.1]

k_к - потери конденсата в цикле котельной

,% [табл.3.1]1.G^пот_к = (1 – 0,7)ּ16 + 0,01ּ3ּ28,25 = 5,65 т/ч

2.G^пот_к = (1 - 0,7)ּ16 + 0,01ּ3ּ25,07 = 5,55 т/ч

3.G^пот_к = (1 - 0,7)ּ17,9 + 0,01ּ3ּ20,57 = 5,99т/ч

Расход химочищенной воды на подпитку теплосетей

G_хов = G^пот_к + G_подп , т/ч

1.G_хов = 5,65 +12,78 = 18,43 т/ч

2.G_хов = 5,55 +15,9 = 21,45 т/ч

3.G_хов = 5,99 + 9,83 = 15,82 т/ч

Расход сырой воды

G_св = k_хвּG_хов, т/ч

k_хв - коэффициент , учитывающий расход сырой воды на нужды хим

водоочистки , принимаем в интервале 1,1 - 1,25 [табл.3.1]

1. G_св = 1,25ּ18,43 = 23,04 т/ч

2. G_св = 1,25ּ21,45 = 26,81 т/ч

3. G_св = 1,25ּ15,82 = 19,78 т/ч

Количество котловой воды , поступающей с непрерывной продувкой в сепаратор

G_пр = 0,01ּP_прּD

где Р_пр - коэффициент непрерывной продувки, %, принимаем в интервале от 2 до 5 % [табл. 3.1]

1. G_пр = 0,01ּ3ּ28,25 = 0,85 т/ч

2. G_пр = 0,01ּ3ּ25,07 = 0,75т/ч

3. G_пр = 0,01ּ3ּ20,57 = 0,62 т/ч

Количество пара, образовавшегося в расширителе непрерывной продувки

, т/ч

Где χ - степень сухости пара. Принимаем χ = 0,98

h^'_расш - энтальпия отсепарированной поточной воды , кДж/кг.

Принимаем по табл. 3.1

h^"_расш - энтальпия пара, выходящего из сепаратора непрерывной про

дувки , кДж/кг [табл.3.1]

1. т/ч

2. т/ч

3. т/ч

Количество воды на выходе из расширителя непрерывной продувкиG_расш = G_пр – D_расш , т/ч

1. G_расш = 0,85 - 0,14 = 0,71 т/ч

2. G_расш = 0,75 - 0,13 = 0,62 т/ч

3. G_расш = 0,62 - 0,11 = 0,51 т/ч

Температура сырой воды после охладителя непрерывной продувки

, т/ч

где h^"_пр - энтальпия продувочной воды с t = 50 ^оC

h^"_пр =50ּ4,2 = 210 кДж/кг

1. °C

2. °C

3. °C

Расход пара на подогреватель сырой воды

, т/ч

где h^'_св - энтальпия воды при температуре t^'_св

1. h^'_св = 4,2ּ7 = 29,4 кДж/кг

2. h^'_св = 4,2ּ6 = 25,2 кДж/кг

3. h^'_св = 4,2ּ6 = 25,2 кДж/кг

h^'_хов - энтальпия химически очищенной воды при t^'_хов = 20 ^оС

1. h^'_хов = 4,2ּ20 =84,0 кДж/кг

2. h^'_хов = 4,2ּ20 =84,0 кДж/кг

3. h^'_хов = 4,2ּ20 =84,0 кДж/кг

1. т/ч

2. т/ч

3. т/ч

Температура химочищенной воды после охладителя подпиточной воды

, ^оС

1 °C

2 °C

3 °C

Расход пара на подогрев химочищенной воды в подогревателе перед деаэратором

, т/ч

где h^"_хов - энтальпия химочищенной воды при t^"_хов, равной

h^"_хов = 4,2ּt^"_хов , кДж/кг

1. h^"_хов = 4,2ּ 43,1 = 181 кДж/кг

2. h^"_хов = 4,2ּ 59,2 = 248,6 кДж/кг

3. h^"_хов = 4,2ּ52,9= 222,2 кДж/кг

1. т/ч

2. т/ч

3. т/ч

Суммарное количество воды и пара , поступающих в деаэратор , без учёта греющего пара

G_д = G_хов + βּD_т +D_хов + D_св + D_псв + D_расш , т/ч

1. G_д = 18,43 + 0,7ּ16 + 1,43 + 0,62 + 10,78 + 0,14 = 42,60 т/ч

2. G_д = 21,45 + 0,7ּ16 + 0,31+0,77 + 7,76 + 0,13 = 41,62 т/ч

3. G_д = 15,82 + 0,7ּ16 + 0,29 + 0,57 + 1,18 + 0,11 = 29,17 т/ч

Средняя температура воды в деаэраторе без учёта греющего пара

, ^оС

1. ^оС

2. ^оС

3. ^оС

Расход греющего пара на деаэратор

, т/ч

1. т/ч

2. т/ч

3. т/ч

Расход редуцированного пара на собственные нужды котельной

D_сн^роу = D_д + D_хов + D_св , т/ч

1. D_сн^роу = 1,3 +1,43 + 0,62 = 3,35 т/ч

2. D_сн^роу = 1,46 + 0,31 + 0,77 = 2,54 т/ч

3. D_сн^роу = 0,79 + 0,29 + 0,57 = 1,65 т/ч

Расход свежего пара на собственные нужды котельной

, т/ч

1. т/ч

2. т/ч

3. т/ч

Действительная паропроизводительность котельной

D_к = D_вн + D_сн +0,01ּ k_п ּ(D_вн + D_сн) , т/ч

1. D_к = 25,66 + 3,21 + 0,01ּ 1ּ(25,66 + 3,21) = 28,93 т/ч

2. D_к = 22,77 + 2,43 + 0,01ּ 1 ּ(22,77 + 2,43) = 25,25 т/ч

3. D_к = 18,29 + 1,58 + 0,01ּ 3 ּ(18,29 + 1,58) = 19,99 т/ч

Невязка:

, %

1. %

2. %

3. %

Моделирование тепловой схемы котельной закончено, т.к. небаланс с предварительно принятой паропроизводительностью котельной меньше 3%.

АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КОТЕЛЬНОГО АГРЕГАТА

Газовый тракт

Присос воздуха на участке газохода между котлом и дымососом:

Δα_д = 0,05

Температура дымовых газов перед дымососом:

^оС

Плотность дымовых газов за топкой: = 1,1

кг/м³

Плотность дымовых газов в конвективном пучке:

кг/м³

За установкой (перед дымосом):

кг/м³

У дымовой трубы:

кг/м³

Действительный часовой объем дымовых газов:

,

где ¹¹ и ¹¹ – соответственно коэффициент избытка воздуха и температура в конце поверхности нагрева, предшествующей рассматриваемому соседнему газоходу;

В_р = 1390,116 кг/ч

V^o_г = V^o_N2 + V_RO2 +V^o_H2O = 7.84+1.06+2.22=11.12 м³/м³

В конвективном пучке:

м³/ч

За котлом:

м³/ч

За установкой:

м³/ч

У дымовой трубы:

м³/ч

Паровой котел:

Сопротивление топки h_T = 30 Па

Сопротивление котла:

h_к = h_п+ h_м

Сопротивление пучка труб:

h_n = h_динк

Динамическое сопротивление при средней скорости и плотности:

м/с

Средняя плотность:

_ср = 0,378

Па

_к – коэффициент сопротивления коридорного пучка:

_к = _оz₂

где z₂ – число труб по глубине пучка: z₂ = 43

_о – коэффициент сопротивления данного ряда пучка:

_о = _грC_sC_RE

где _гр – графический коэффициент, зависящий от скорости потока, диаметра труб и средней температуры потока; t_ср = 706 ^оС

При _ср = 26,4 м/с и дтрубой 512,5 мм _гр = 0,420

С_s = 0,37 С_RE = 1,26

₀ = 0,4200,371,26=0,193

_к = 0,1934,3 =8,299

h_n = 131,78,299 = 1092,9 Па

Значение сопротивления конвективного газохода (поворот на 90^о)

_о =0,5

h_м = _повh_дин = 0,5131,7=65,85 Па

Полное сопротивление:

h_к = 1092,9+65,85=1158,7 Па

5.3 Газоходы между дымососом и дымовой трубой6

_д = 146,8 ^оС _г = 0,905 кг/м³

Диффузор за дымососом (10 ^оС)

_вых =0,6 = 0,2;

= 0,60,2 = 0,12

F=0,53 м²

м/с

Па

Колено 45^оС

Па

м/с

Ввод в трубу:

Па

Суммарное аэродинамическое сопротивление установки:

h_у=h_T+h_дин+h_к+h_д+h_к2+h_тр =

=30+131,7+1158,7+1,9+0,84+1,88=1325,02 Па =135,09 мм.вод.ст.

Разрежение в верхней части топки:

h ^ll_T = 3 мм.вод.ст.

Итого перепад давлений по газовому тракту:

h^п_T = 135,09 – 3 =132,09 мм.вод.ст.

АВТОМАТИЗАЦИЯ ТЕПЛОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ

Управление работой оборудования требует наличия в котельной аппаратуры контроля и управления. Основной и необходимой частью аппаратуры являются контрольно-измерительные приборы, по которым осуществляется оперативное управление технологическим процессом, обеспечивающее экономичную, надежную и безопасную работу оборудования. Кроме того, показания приборов используются для получения исходных данных при составлении учета и отчетности по работе установки в целом [3].

В котельных технологическому контролю подлежат следующие параметры:

– количество и параметры нагреваемой воды – давление и температура;

• расход питательной воды и ее параметры

• давление, температура;

• температура уходящих газов и воздуха;

– анализ продуктов сгорания;

– количество и качество сжигаемого топлива;

– качество воды;

– расход электроэнергии на собственные нужды и др.

Текущий контроль и ведение режима осуществляется по показывающим приборам. Для измерения параметров, необходимых при подсчете технико-экономических показателей, а также последующем анализе причин нарушения режимов или аварий, устанавливаются регистрирующие приборы. Замеры количества воды и электроэнергии, необходимые только для отчетности, производятся расходомерами с суммирующими счетчиками [3].

Для удобства обслуживания персоналом оборудования в современных котельных приборы контроля и управления концентрируются на тепловых щитах. Управление работой котельного агрегата осуществляется путем воздействия на отдельные механизмы и устройства (вентиляторы, дымососы, запорная арматура и др.) дистанционно.

Характеристики

Список файлов ВКР