Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

У загальному випадку електрична мережа, одержуюча живлення від шин підстанції, може бути розгалуженою і живити значну кількість навантажень. При цьому найвигідніше підтримувати незмінним напруга в деякій контрольованій крапці, представивши розгалужену мережу у вигляді еквівалентної ліній з одним навантаженням на кінці. Оскільки значення напруги Uп при даному напруги на шинах Uш залежить від падіння напруги в еквівалентній лінії (U_п = U_ш – Z_э,лI_п ), та напруга Uш повинна бути тим більше, чим більше навантаження споживача. Таке регулювання напруги отримало назв зустрічного регулювання.

Незмінність напруги в контрольованій крапці мережі при різних режимах навантаження може бути забезпечена, якщо змоделювати на вході вимірювального органу АРКТ напругу, що існує в регульованому ланцюзі. Для цього до нього необхідно підвести напругу

U_п = U_ш –I_п

Вимірювальний орган АРКТ є регулятором по відхиленню напруги від заданого значення UКОНТР, пропорційного напрузі в контрольованій крапці. Якщо Iп буде рівне падінню напруги в еквівалентній лінії Z_э,л (від шин підстанції до контрольованої крапки), т, е. I_п = Z_э,лI_п, то за наявності АРКТ напруга у споживача (у контрольованій крапці) відповідатиме заданому значенню. Із сказаного виходить необхідність ввести у вимірювальний орган напруги АРКТ сигнал, пропорційний струму навантаження. Доцільно використовувати сумарний струм навантаження, оскільки при різних графіках зміни навантажень споживачів регулювання по сумарному струму точніше відповідає необхідному закону регулювання.

Вимірювальний орган підключається до трансформатора напруги ТН і трансформаторам струму ТТ (Рис. 2.2, а).

При відключенні вимикача В (Рис. 2.2, а) АРКТ необхідно вивести з роботи, що проводитися допоміжним контактом В шляхом від'єднання виходу АРКТ від приводного механізму ПМ прибудую РПН. *

На двохтрансформаторних підстанціях, що працюють з відключеним СВ, АРКТ встановлюється на шкірному трансформаторі. При відключенні одного з трансформаторів і включенні секційного . вимикача слід переконатися (у АРКТ трансформатора, що залишається в роботі) в правильності підтримки напруги при зустрічному регулюванні і при необхідності змінити значення .

Особлівостямі АРКТ є релейность дії, наявність зони нечутливості Uнч вибираною більшою, ніж ступінь зміни напруги Uст при перемиканні одного відпаювання:

U_нч = (1.251.3) U_ст

Перемікання відпаювань необхідно проводити з витримкою годині, що забезпечує настроєння від короткочасних коливань напруги (наприклад, при пуску електродвигунів). Поєтом при виході напруги у споживача із зони нечутливості регулятора (Рис. 2.2, б) АРКТ за годину t_ср = 12 мін впливає на РПН.

2.4 Вибір і розрахунок захисту трансформатора

Об'єктом, що захищається є два обмотувальний трансформатор власних потреб блоку №3 23Т.

Для захисту трансформатора власних потреб передбачаються захисту:

• подовжній диференціальний захист від всіх видів коротких замикань в обмотках трансформатора і на його виводах і діє на відключення трансформатора власних потреб і блоку генератор- трансформатор;

• газовий захист від внутрішньобакових пошкоджень трансформатора, що діє на сигнал і на відключення;

• максимальний струмовий захист на стороні 10 кВ з пуском по напрузі, що діє з витримками годині на відключення вимикача 6 кВ і на відключення блоку генератор- трансформатор;

• захист від перевантаження, що встановлений на стороні нижчої напруги трансформатора, діє на сигнал.

Для захисту трансформатора від коротких замикань. У обмотках і на виводах використовується подовжній диференціальний струмовий захист.

Захист є основним і діє на відключення трансформатора без витримки годині. При цьому відключаються блоковий масляний вимикач 1МВ-110кВ, генераторний масляний вимикач 2МВ-10кВ і відключаються введення робочого живлення на секції 3МВ-6кВ. Захист виконаний в трьох фазного виконання з використанням реле типу РНТ-565. Від пошкоджень усередині бака трансформатора, бака «регулятора під напругою» і пониження рівня масла передбачений газовий захист з використанням реле Ргч3-66. Захист діє на сигнал при слабкому газоутворенні і при пониженні рівня масла, а також на відключення без витримки годині при бурхливому газоутворенні.

В ід струмів, обумовлених зовнішніми короткими замиканнями, передбачається максимальний струмовий захист з комбінованим пуском по напрузі. Захист діє на відключення 3МВ-6кВ з 1-ою витримкою годині і на відключення трансформатора повністю з 2-ою витримкою годині. Для захисту від струмів, що викликають перевантаження трансформатора, в осередку КРУ 6кВ встановлюється максимально струмовий захист з дією на сигнал.

2. Табл. 2.1

3. Розрахунок параметрів трансформатора власних потреб.

По даним з каталога для даного трансформатора і даним розрахунків струмів короткого замикання, отриманим з Архенерго, отримаємо:

2. Табл. 2.2

3. Розрахунок подовжнього диференціального захисту трансформатора

   Найменування величини		Розрахункова формула		Результат
   				10,5кВ	6,3кВ
   Первинний струм для трансформатора, що захищається, при роботі з номінальним навантаженням
   Схема з'єднання трансформаторів струму
   Коефіцієнт трансформаторів струму		Кт		1000/5=200	1500/5=300
   Вторинний струм в плечах захисту при роботі з номінальним навантаженням				Iном.вт =5501/200=2.75А	Iном.вт= 9181/300=3.06А
   Максимальний струм небаланса,обусловленный погрішністю трансформаторів струму і регулюванням напруги		Iнб=I`нб+I``нб= =еКапКоднI(3)до вн max+ +ДUI(3)до вн max		Iнб=0.1116300+ +0.126300=1386 А
   Первинний струм спрацьовування захисту по умові настроєння від струму небаланса при зовнішньому трифазному короткому замиканні на шинах 6кВ	По умові настроєння від струму небаланса при скозном 3-х фазному КЗ на шинах	IсзНkнIнб расч		IсзН1.31386=1801.8 A
   	По умові настроєння від кидка струму намагнічення	IсзНkнIном		IсзН1.31.05550=750.75A
   Первинний струм спрацьовування приведений до основної сторони(6кВ)
   Попередній вторинний струм спрацьовування		Iср=Iсз/Кт			Iср=3003/300=10.01 A
   Розрахункове число витків трансформатора реле, що насищається, для основної сторони		Wосн расч=Fср/Iср			Wосн расч=100/15.01=6,66 Прийнято-7 витків
   Уточнений первинний струм спрацьовування захисту
   Уточнений струм спрацьовування реле на основній стороні		Iср осн=Fср/Wосн			Iср осн=100/7=14.3А
   Розрахункове число витків на неосновній стороні
   Струм спрацьовування на неосновній стороні		Iср неосн=Fср/Wнеосн		Iср неосн=100/7=14.3 А
   Первинний струм срабат.з-ты з боку живлення		Iср неосн=IсрnT		Iср неосн=14.3200=2860 A
   Коефіцієнт чутливості захисту				Чутливість захисту достатня
   Тип захисту, що приймається			РНТ-565

6. Табл. 2.3

7. Розрахунок максимального струмового захисту з пуском по напрузі на стороні 10,5 кВ

1. Табл. 2.4

2. Розрахунок захисту трансформатора від перевантаження.

3 ВПРОВАДЖЕННЯ ТА РОЗРАХУНОК НОВОГО РЕЛЕ ЗАХИСТУ

Характеристики

Список файлов ВКР