Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

3) оптимальным является сочетание конструктивных данных, при котором отношение потерь мощности в каждой из обмоток к мощности, передаваемой через нее одинаково;

4) удельное сопротивление обмоток, расположенных вблизи и вдали от зон повышенного нагрева, считается одинаковым.

Исходные данные для расчета:

совокупность чисел, характеризующих фазность обмоток: m₁=2, m₂=3;

напряжение, подключённое к вторичной обмотке: U₂₁=15 В; U₂₂=5; U₂₃= 12

мощность: P₂=60 Вт;

электродвижущая сила (ЭДС) прикладываемая к первичной обмотке: E1=600 B;

частота коммутаций силовых ключей: f=30 кГц;

температура окружающей среды: То=20 ^оС;

максимально допустимая относительная величина тока намагничивания:

I_{m max}<=0.2;

максимально допустимая температура наиболее нагретой точки трансформатора: T_{т max}=130 ^оС;

коэффициент теплоотдачи: =1.210^-3 Вт/(см² К);

коэффициент полезного действия (КПД): =0.9.

максимальный коэффициент заполнения окна сердечника обмотки: _{0 max}=0.7.

Расчёт ориентирован преимущественно на проектирование трансформаторов тороидальной конструкции и состоит из двух частей: оценочного и конструктивного.

Целью оценочного расчета является определение основных параметров трансформатора, выполненного на кольцевом сердечнике разных типоразмеров их стандартного ряда.

Для работы на частоте от 10 кГц и выше в качестве материала сердечника применяются ферриты 2000НМ‑1, 1500НМ‑1 и др. Выбирали марку сердечника. Для этого построили зависимости удельных потерь мощности в сердечнике от перепада индукции В в нём:

(2.3)

где Р_с - потери мощности в сердечнике, Вт;

V_c - объём сердечника, м³.

Использовали выражение:

(2.4)

где f – заданная частота, кГц;

В-изменение магнитной индукции в сердечнике трансформатора за ту часть периода Т/2, когда это изменение происходило в одном направлении, Тл;

H_co, dH_c/dB_m, R_в – величины найденные по таблице 2.4.

По формуле (2.4.) рассчитали для каждого материала зависимость Р_с.уд. от В в виде таблицы, задаваясь последовательно значениями:

где N – целое число;

х = 0,1.. 0,2;

Bm – амплитудное значение магнитной индукции, Тл (табл. 2.4).

Данные для расчета взяли из таблицы 2.4 [8]:

Таблица 2.4. Параметры аппроксимирующих выражений, описывающих магнитные свойства ряда ферримагнетиков

Для материала 6000 НМ:

H_co = 6.4 А/м,

dH_c/dB_m = 0 А/(мТл),

R_в = 4,4 кОм/м.

x = 0.15

Подставляя числовые значения в (2.3.) получилипри В = 0 Тл

Р_с.уд.=0 Вт/м³

при В=0,1 Тл

Р_с.уд.= 38,4 Вт/м³,

при В=0,2 Тл

Р_с.уд.= 76,8 Вт/м³, и т.д.

Аналогично рассчитали зависимости Р_с.уд.(В) для других материалов результаты вычислений занесли в таблицу 2.5.

Таблица 2.5. Рассчитанные значения Р_с.уд., Вт/м³.

По данным таблицы 2.5. построили графики (рис. 2.8).

Анализируя график, увидели, что наименьшими удельными потерями в заданных условиях обладает материал 4000 НМ. Следовательно, выбрали для нашего сердечника материал 4000 НМ.

Определили типоразмеры сердечника в стандартном ряде размеров, начиная с которых сердечники пригодны для изготовления трансформатора с заданными параметрами. При этом мы приняли коэффициент укладки λ₀=0,7. Для этого взяли два любых размера сердечника [9], например К10х6х3 и 2К20х12х6, из стандартного ряда размеров сердечников и нашли для них зависимость Р_{выхмакс} от объёма этих сердечников V_т.

Рассчитали объём V_c кольцевого сердечника [8]:

; (2.5)

где D_c=10∙10^-3 - внешний диаметр кольцевого сердечника К10х6х3, в м;

d_c=6∙10^-3-внутренний диаметр кольцевого сердечника К10х6х3, в м;

h_c=3∙10^-3 - высота кольцевого сердечника К10х6х3, в м;

π=3,14 – константа.

V_c=0,25∙3,14∙(10∙10^-3-6∙10^-3) 3∙10^-3=1.508∙10^-7 м³

Аналогично рассчитали объём сердечника с размерами 2К20х12х6. Полученное значение объёма занесли в таблицу 2.6.

Таблица 2.6. Объём выбранного сердечника

Определили максимальную мощность потерь на единицу поверхности сердечника [8]:

, Вт, (2.6)

Рис 2.8.

где α=14 – коэффициент теплоотдачи, в Вт/(м∙К);

π=3,14 – константа;

Т_Т макс = 130 ‑ максимальная температура трансформатора, в ^oC;

S_T= 3.27∙10^-4 – площадь поверхности сердечника c размерами К10х6х3, берётся из справочника, в м².

Аналогично расчёт произвели для сердечника с размерами 2К20х12х6. Значение максимальной мощности потерь для данного размера сердечника занесли в таблицу 2.7.

Таблица 2.7. Максимальная мощность потерь сердечника

Определили оптимальную магнитную индукцию насыщения ΔB_опт:

(2.7)

где V_c= - объём сердечника с размерами К10х6х3, в м³;

с₁=f∙H_co=30000∙1,2=3,6∙10⁴;

с₂=30000∙40+(2∙30000)²/56000 = 2,179

R_в=56000 – удельное сопротивление материала 2000 НМ, в Ом.

=3,6∙10⁴/2,179∙10⁶+((3,6∙10⁴/2,179∙10⁶)+/0,925/2∙2,179∙10⁶∙1,508∙10^-7)^0,5=1,159 Тл

Аналогичный расчёт произвели для сердечника с размерами 2К20х12х6. Значение оптимальной магнитной индукции насыщения ΔB_опт для данного размера сердечника занесли в таблицу 2.8.

Таблица 2.8. Оптимальная магнитная индукция насыщения ΔB_опт

Из таблицы видно, что ΔB_опт для сердечника К10х6х3 равна 1,159 Тл, что выше максимальной магнитной индукции материала (0,78 Тл), поэтому приняли эту величину равной 0,78 Тл, и дальнейшие расчёты вели для неё.

Нашли потери мощности P_c в сердечнике c размерами К10х6х3:

Р_с=Р_с.уд. (ΔB_опт)∙V_c=3.066∙10⁶ ∙1.508∙10^-7=0.462, Дж (2.8)

где

Р_с.уд. (ΔB_опт)= 3.066∙10⁶ – удельные потери в магнитопроводе при ΔB=ΔB_опт, в Дж/м³;

V_c=1.508∙10^-7 – объём сердечника с данными размерами, в м³.

Аналогичный расчёт произвели для сердечника с размерами 2К20х12х6. Значение потери мощности потерь P_c в сердечнике для данного размера занесли в таблицу 2.9.

Таблица 2.9. Потери мощности P_c в сердечнике

Для найденных значений В_опт определили амплитудное значение напряжённости магнитного поля Н_m. Для этого использовали данные таблиц 2.4, 2.6 и следующую формулу [8]:

, (2.9)

В=В_опт – оптимальная магнитная индукция намагничивания из табл. 2.8

Для сердечника К20 10 5 получили следующий результат:

796 А/м.

Аналогичный расчёт произвели для сердечника с размерами К10х6х3. Все полученные результаты сведены в таблицу 2.10.

Таблица 2.10. Амплитудное значение напряжённости магнитного поля Н_m

Рассчитали мощность сердечника с учётом температурной поправки:

, в Вт; (2.10)

где = Вт/(А∙Гц) – из справочника для сердечника К10х6х3;

Аналогичный расчёт произвели для сердечника с размерами 2К20х12х6. Полученные значения занесли в таблицу 2.11.

Таблица 2.11. Мощность сердечника с учётом температурной поправки

Нашли величину относительных потерь мощности в обмотках δ [8]:

(2.11.)

Рассчитанные значения занесли в таблицу 2.12.

Таблица 2.12. Величина относительных потерь мощности в обмотках

Определили относительную величину амплитуды тока намагничивания[8]:

, (2.12)

где – величина относительных потерь мощности в обмотках, рассчитывается по формуле 2.11;

Р_вых – мощность, которая может быть передана в нагрузку, Вт;

Р_с – потери мощности в сердечнике при данном ΔВ, Вт.

Полученные значения занесли в таблицу 2.13.

Таблица 2.13. Относительная величина амплитуды тока намагничивания

Из справочника нашли объем трансформатора с размерами сердечника К10х6х3 и 2К20х12х6 при λ₀=0,7:

Таблица 2.14. Объём трансформатора

Рассчитали максимальную выходную мощность сердечника с данными размерами:

(2.13)

= (2·2,033·10⁶·(30000·0,76)²·(0,925–0,462)/2+1)^0,5= 30,8 Вт

Полученные значения занесли в таблицу 2.15.

Таблица 2.15. Максимальная мощность даваемая трансформатором в нагрузку

По данным таблиц 2.13 и 2.14 построили по двум точкам с координатами (P_{выхмакс}; V_т) зависимость P_{выхмакс} от V_т на рис. 2.9.

По заданной мощности с графика сняли значение объёма трансформатора V_т, V_т=1,2 см³.

Нашли интервал объёмов, в котором может находиться наш сердечник:

V_т.макс= V_т+0.4∙ V_т=1,68 см³; V_т.мин= V_т-0.4V_т=0,72 см³.

По найденному интервалу нашли по справочнику типоразмеры сердечников, объёмы которых лежат в найденном интервале: 2K10x6x3, К12x5x5.5, 2K12x8x3, K16x10x4.5. Из найденных типоразмеров сердечников выбрали наиболее подходящий нашему трансформатору [9].

Используя значения S_т при о=0.1; 0.3; 0.5; 0.7 для выбранных материалов определили зависимости P_т.макс = f(о) по формуле 2.6. Результаты вычислений сведены в таблицу 2.16.

Таблица 2.16. Значение P_т.макс, Вт

Далее пользуясь формулами нашли зависимость P_с=f(B) для всех выбранных типоразмеров сердечников.

Нашли потери в обмотках, где находится по формуле 2.11, а P_c определили с учетом формул 2.5 и 2.8 для каждого значения B и о

(2.14)

Рассчитали потери в трансформаторе для каждого значения и о для всех выбранных типоразмеров сердечников по формуле:

(2.15)

Рассчитанные значения P_т, P_o, P_c, для выбранных типоразмеров сердечников занесены в таблицы 2.17 – 2.20.

Таблица 2.17. Значение величин для сердечника 2K10x6x3

По данным таблицы для каждого значения _о построили зависимость P_o(B), Р_с(B), Р_т(B) для _о=0,1 ‑ рис. 2.10, _о=0,3 ‑ рис. 2.11, _о=0,5‑рис. 2.12, _о=0,7 ‑ рис. 2.13.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,1.

Рис. 2.10

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,3.

Рис. 2.11

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,5.

Рис. 2.12

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,7.

Рис. 2.13.

Таблица 2.18. Значение величин для сердечника 2K12x8x3

По данным таблицы для каждого значения _о построили зависимость P_o(B), Р_с(B), Р_т(B) для _о=0,1 ‑ рис. 2.14, _о=0,3 ‑ рис. 2.15, _о=0,5 ‑ рис. 2.16, _о=0,7 ‑ рис. 2.17.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,1.

Рис. 2.14.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,3.

Рис. 2.15.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,5.

Рис. 2.16

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,7.

Рис. 2.17

Таблица 2.19. Значение величин для сердечника K12x5x5,5

По данным таблицы для каждого значения _о построили зависимость P_o(B), Р_с(B), Р_т(B) для _о=0,1 ‑ рис. 2.18, _о=0,3 ‑ рис. 2.19, _о=0,5 ‑ рис. 2.20, _о=0,7 ‑ рис. 2.21.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,1 для сердечника К12х5х5,5.

Рис. 2.18.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,3 для сердечника К12х5х5,5.

Рис. 2.19

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,5 для сердечника К12х5х5,5.

Рис. 2.20

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,7 для сердечника К12х5х5,5.

Рис. 2.21

Таблица 2.20. Значение величин для сердечника K16x10x4,5

По данным таблицы для каждого значения _о построили зависимость P_o(B), Р_с(B), Р_т(B) для _о=0,1 ‑ рис. 2.22, _о=0,3 ‑ рис. 2.23, _о=0,5 ‑ рис. 2.24, _о=0,7 ‑ рис. 2.25.

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,1 для сердечника К16х10х4,5.

Рис. 2.22

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,3 для сердечника К16х10х4,5.

Рис. 2.23

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,5 для сердечника К16х10х4,5.

Рис. 2.24

Графики зависимости Р_о, Р_с, Р_т от величины магнитной индукции при λ_о=0,7 для сердечника К16х10х4,5.

Рис. 2.25

Таблица 2.21. Значения I_μm и P_{вых.макс} при заданных B_опт и данном λ_о

Из таблицы видно, что максимальная выходная мощность сердечников 2К10х6х3, 2К12х8х3, К12х5х5,5 при всех λ_о меньше заданной, значит они не подходят для нашего трансформатора, и дальнейший расчёт для них не ведём.

Рассчитали величины P_т.опт, P_c, P_т по формулам (2.8), (2.14). Полученные данные свели в таблицу.

Таблица 2.22. Рассчитанные параметры сердечников

По данным таблицы построили зависимости P_т.опт(о), Р_т(о), Р_т.макс(о) на рис. 2.26 и М_т(о), V_т(о) на рис. 2.27.

График зависимости P_т.опт(о), Р_т(о).

Рис. 2.26

График зависимости М_т(о), V_т(о).

Рис. 2.27

Нашли по точке пересечения графика зависимости Р_с(_о) и P_т.опт.(_о) величину _о: _о=0,54≈0,5.

При этом _о сняли с графиков M_т(_о) и V_т(_о) массу M_т и объём трансформатора V_т: M_т=6,8 гр; V_т=1,9 см³.

Нашли значения плотностей тока для первичной j₁, вторичной j₂ обмоток[8]:

, (2.16)

j1 = 1.474·(/2.07·30000·1.35·10^-5/2.38·10^-8·0.02) = 2.952·10⁶ А/м²,

где = – величина магнитной индукции, соответствующей _о=0,54;

S=0,5·h_c·(D_c-d_c) – площадь сечения сердечника магнитопровода, м²;

S=0,5·4,5·(16–10)=13,5 мм²;

=[1,75·10^-8(1+0,004·(130–20))]=2,38·10^-8 Ом·мм – удельное электрическое сопротивление материала провода – меди с учетом повышения температуры за счет потерь;

– средняя длина витка обмотки, мм.

20 мм.

, (2.17)

2,948·10⁶ А/м².

Определили коэффициент полезного действия η_т нашего трансформатора на выбранном сердечнике К16х10х4,5:

(2.18)

=60 – мощность, даваемая трансформатором во вторичную обмотку, Вт;

=0,813 – мощность потерь в сердечнике при λ_о=0,54 (по формуле 2.14), Вт.

Определили конструктивные данные первичной обмотки.

Число витков первичной обмотки [8]:

. (2.19)

W₁= 600/(2 (1+1.474·10^-3)·30000·0.7·1.35·10^-6) 1050.

Cечение провода в первом приближении:

(2.20)

q_1,1 = 60/(0.98·600·2.952·10^-6) = 5.4·10^-8 м².

По найденному сечению провода q_1,1 определили диаметры активного сечения провода без изоляции d_пр и с изоляцией d_из:

d_пр =0,83 мм,

d_из =0,89 мм.

Затем определили коэффициент заполнения сечения обмотки проводом в первом приближении _п1,1:

(2.21)

где К_у – коэффициент укладки. Так как диаметр провода d_пр> 0,3 мм, то К_у=0,9. Подставив значения получили:

_п1,1 = 0,9·(3,14/4)·(0,83·10^-3/0,89·10^-3)² = 0,644

По известным значениям W₁, q_1,1, _п1,1 нашли площадь окна сердечника, занятую первичной обмоткой в первом приближении S_1,1:

. (2.22)

S_1,1 = 23.4∙10^-5 м².

Определили размеры сердечника после изоляции. Количество слоёв изоляции выбрали n=1, толщину изоляции =0,15 мм. Тогда получим:

D_си=D_c+2··n=0.017 м, (2.23)

d_си=d_c+2··n=0.011 м, (2.24)

h_си=h_c+2··n=0.005 м. (2.25)

Определили коэффициент заполнения окна сердечника обмоткой в первом приближении:

. (2.26)

_01,1 = 0,975

Нашли среднюю длину витка первичной обмотки в первом приближении:

=0.028 м (2.27)

Определили во втором приближении сечение провода первичной обмотки:

=1.329∙10^-7 м². (2.28)

Провели цикл вычислений, получили следующие неравенство:

, (2.29)

расчёт остановили при Δ=0,05.

Определили размеры эквивалентного тороидального сердечника после намотки на него первичной обмотки:

Определили внешний диаметр эквивалентного тороидального сердечника:

, (2.30)

D₁=0,02 м

Нашли внутренний диаметр эквивалентного тороидального сердечника:

, (2.31)

d₁= 0,004 м,

Определили высоту эквивалентного тороидального сердечника:

. (2.32)

h₁=0,011 м.

Определили конструктивные данные вторичной обмотки.

Определили число витков вторичной обмотки:

. (2.33)

W₂₁=530; W₂₂=210; W₂₃=90

Сечение провода в первом приближении:

. (2.34)

q_2,1=0,678∙10^-6 м²; q_2,2 = 4∙10^-6 м²; q_2,3 =1,696∙10^-6 м²;

По найденным сечениям проводов определили диаметры активного сечения провода без изоляции d_пр и с изоляцией d_из:

d_пр2,1 = 0,93 мм, d_пр2,2 = 2,26 мм, d_пр2,3 = 1,5 мм,

d_из2,1 = 0,99 мм, d_из2,2 = 2,36 мм, d_из2,3 = 1,58 мм.

Коэффициент заполнения сечения обмотки проводом _п2,1:

_п2.1 = 0,62 _п2.2 = 0,64 _п2.3 = 0,63.

По известным значениям W₂, q_2,1, _п2,1 нашли площадь окна сердечника, занятую вторичной обмоткой S_2,1:

. (2.35)

S_2,1= 1,74∙10^-5 м² S_2,1= 3,93∙10^-5 м² S_2,1= 0,74∙10^-5 м²

Коэффициент заполнения окна сердечника обмоткой нашли по формуле:

. (2.36)

_02.1=0,22 _02.2=0,39 _02.3=0,15

Нашли среднюю длину витка первичной обмотки:

. (2.37)

i_w2,1=24 мм. i_w2,2=24 мм. i_w2,3=24 мм.

Нашли во втором приближении сечение провода вторичной обмотки:

(2.38)

q_2,21=4,5∙10^-6 м²; q_2,22=1,1∙10^-6 м²; q_2,23=0,6∙10^-6 м².

Провели циклы вычислений, пока не выполнилось неравенство:

, (2.39)

расчёт остановили при Δ=0,05.

Определили размеры эквивалентного тороидального сердечника после намотки на него первичной и вторичной обмоток:

Определили внешний диаметр:

, (2.40)

D₂=20 мм,

Определили внутренний диаметр:

, (2.41)

d₂=3 мм,

Определили высоту:

(2.42)

h₂=7,4 мм.

В ходе расчета были получены данные трансформатора, соответствующие требуемому. Трансформатор имеет:

P2=60 Вт;

Е1=600 В;

U₂₁=15 В; U₂₂=5; U₂₃= 12 В;

f =30 кГц;

Т_тмах =130 ⁰С;

m₁=2, m₂=3;

α=0,0014 Вт/см∙ ⁰С;

η_т=98,6%;

I_мmax< 0,2; T_o=40 C.

Сердечник К16104,5, покрытый лаком КФ‑965, и изолированный с торцевой стороны кольцами из картона с обортовкой, и одним слоем из стеклоленты с половинным перекрытием толщиной 0,15 мм.

3. Безопасность и экологичность при изготовлении, ремонте и обслуживании гелиогенератора

3.1 Описание рабочего места, оборудования и выполняемых технологических операций

Помещение размером 66 – аккумуляторная комната, в ней находятся аккумуляторная батарея и система управления гелеоисточником. В лаборатории работает 1 человек 2 часа в рабочий день. При работе используются следующие инструменты: набор ключей, набор отверток, плоскогубцы, мультиметр. Работа заключается в поиске и устранении неисправности оборудования, при необходимости, монтаж, демонтаж отдельных его блоков. В данном помещении должно быть естественное и искусственное общее освещение в соответствии с СНиП 11–4–95, а также отопление и вентиляция в соответствии с ГОСТ 12.1.005–76.

Общая площадь помещения составляет: S_общ = 36м².

Высота помещения: h = 3 м.

Объем помещения: V = 36*3=108 м³.

На одного работающего приходится пространство площадью 36 м² и объемом 108 м³. Согласно требованиям СНиП 2.09.04–87 объем помещения на одного работающего должен составлять не менее 20 м³, площадь – не менее 6 м². Следовательно, условия для работы в лаборатории вполне благоприятны.

3.2 Идентификация опасных и вредных производственных факторов

Исследования условий труда показали, что факторами производственной среды в процессе труда являются:

Санитарно-гигиеническая обстановка, определяющая внешнюю среду в рабочей зоне – микроклимат, механические колебания, излучения, температуру, освещение и другие, как результат воздействия применяемого оборудования, сырья, материалов, технологических процессов;

Психофизиологические элементы: рабочая поза, физическая нагрузка, нервно-психологическое напряжение и другие, которые обусловлены самим процессом труда;

Опасные и вредные производственные факторы, связанные с характером работы:

• повышенное напряжение в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека;

• повышенная температура поверхностей оборудования;

• не соответствие условий микроклимата помещения, в котором производятся работы;

• опасность возникновения пожара;

• травматизм связанный с использованием инструмента;

• повышенное содержание в воздухе рабочей зоны пыли, а также вредных и пожароопасных веществ;

Для защиты от общих производственных загрязнений и механических воздействий электромонтеры обязаны использовать предоставляемые работодателями бесплатно комбинезон хлопчатобумажный, ботинки кожаные, рукавицы комбинированные, костюмы на утепляющей прокладке и валенки для зимнего периода.

При нахождении на территории стройплощадки электромонтеры должны носить защитные каски.

Находясь на территории строительной (производственной) площадки, в производственных и бытовых помещениях, участках работ и рабочих местах, электромонтеры обязаны выполнять правила внутреннего распорядка, принятые в данной организации.

Допуск посторонних лиц, а также работников в нетрезвом состоянии на указанные места запрещается.

В процессе повседневной деятельности электромонтеры должны:

• применять в процессе работы инструмент по назначению, в соответствии с инструкциями заводов-изготовителей;

• поддерживать инструмент и оборудование в технически исправном состоянии, не допуская работу с неисправностями, при которых эксплуатация запрещена;

быть внимательными во время работы и не допускать нарушений требований безопасности труда.

При организации условий труда необходимо также учитывать воздействие на работающих опасных и вредных производственных факторов, которые могут привести к травме или другому внезапному резкому ухудшению здоровья и заболеванию или снижению работоспособности.

Травма, вызванная воздействием на организм электрического тока или электрической дуги, называется электротравмой.

Электротравмы возможны в результате непосредственного контакта человека с токоведущими частями электроустановки, а также в случаях прикосновения к металлическим конструктивным нетоковедущим частям электрооборудования, изоляция которого нарушена и имеет место замыкание токоведущих частей на корпус.

Запыленность и загазованность воздуха. Многие технологические процессы сопровождаются выделением пыли и газов, паров и аэрозолей Газовыделением сопровождаются работы в аккумуляторных цехах, сварочные и др. Выделение паров характерно для гальванических участков, аккумуляторных. С целью исключения вредного влияния пыли, газов, паров и аэрозолей на организм содержание их в воздухе нормируют (см. ГОСТ 12.1.005–76), устанавливая ПДК. В случаях превышения ПДК ограничивают время работы, используют средства индивидуальной защиты, применяют вентиляцию.

Электромагнитные излучения. Электромагнитные излучения различают по частоте колебания или длине волны. Наиболее длинные волны – это колебания промышленной или другой звуковой частоты, а также ультразвуковые, у которых длина волн выше 10 км или частота ниже 30 кГц. Длинные и средние волны (от 10 км до 100 м), т.е. колебания высокой частоты (ВЧ – до 3 МГц). Для защиты от таких излучений. Их источники экранируют листовым металлом высокой электропроводности толщиной не менее 0,5 мм. Отверстия в экране для кнопок, штурвалов экранируют металлической сеткой с ячейками не более 44 мм. Экраны заземляют. Длительное воздействие электромагнитных полей ВЧ напряженностью более допустимой приводит к обратимым функциональным изменениям в центральной нервной системе, печени, селезенке, что проявляется головной болью, повышенной утомляемостью, нарушением сна, раздражительностью, замедлением пульса, понижением кровяного давления.

3.3 Организационно-технические мероприятия по созданию безопасных условий труда при ремонте

Электромонтеры, прошедшие соответствующую подготовку, имеющие III группу по электробезопасности и профессиональные навыки и не имеющие противопоказаний по возрасту по выполняемой работе, перед допуском к самостоятельной работе должны пройти:

• обязательные предварительные (при поступлении на работу) и периодические (в течение трудовой деятельности) медицинские осмотры (обследования) для признания годными к выполнению работ в порядке, установленном Минздравом России;

• обучение безопасным методам и приемам выполнения работ, инструктаж по охране труда, стажировку на рабочем месте и проверку знаний требований охраны труда.

• Электромонтеры обязаны соблюдать требования безопасности труда для обеспечения защиты от воздействия

Электромонтеры обязаны немедленно извещать своего непосредственного или вышестоящего руководителя о любой ситуации, угрожающей жизни и здоровью людей, о каждом несчастном случае, происшедшем на производстве, или об ухудшении состояния своего здоровья, в том числе о появлении острого профессионального заболевания (отравления).

Требования безопасности перед началом работы:

1. Перед началом работы электромонтеры обязаны:

Характеристики

Список файлов ВКР