Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 20)

* Коэффициент уплотнения определяют как отношение объемной массы вырубки с ненарушенной структурой к объемной массе образцов из этой же вырубки, переформованных при оптимальной влажности под нагрузкой 30 МПа.

Таблица П.10.3

Приложение 11

МЕТОДИКА СТЕНДОВОГО ИСПЫТАНИЯ ПЛИТ СБОРНЫХ ПОКРЫТИЙ НА ИЗГИБ

Испытания проводятся с целью оценки общей прочности плит на изгиб, обнаружения плит с недостаточной прочностью бетона, с недостаточным напряжением арматуры или с потерей предварительного напряжения в одном или более стержнях нижней зоны сечения.

На рис. П.11.1 показана схема испытания при условии, если в расчетной зоне находится пять напряженных стержней Æ 5 мм, ст. кл. A-IV, т. е. на изгибающий момент равный 1730 кгс·см.

Для определения прочности плит на изгиб испытывают не менее трех плит, отобранных из контролируемой партии.

В контролируемую партию входит не более 300 плит, поступивших с одного завода ЖБК и имеющих одни и те же паспортные данные.

Испытывают плиты на ранее уложенном штабеле. Испытываемую плиту (вторую сверху в штабеле) изгибают путем смещения подкладок под последней, верхней плитой, которая в данном случае служит пригрузом.

В качестве подкладок, которые применяют при испытании, используют деревянные бруски высотой 30 мм и шириной 100 мм.

Для массовой сплошной выбраковки плит рекомендуется проводить ускоренные испытания путем подъема их стропами неодинаковой длины. При этом одна из строп должна быть короче остальных не менее чем на 10 см.

Плиты при испытании целесообразно устанавливать так, чтобы наиболее слабая зона при изгибе была растянута.

Предварительно-напряженные плиты считаются выдержавшими испытания в том случае, если при нагружении в растянутой зоне бетона плит не возникают трещины шириной более 0,3 м. После снятия нагрузки трещины должны закрыться.

А

Б

Рис. П.11.1. Схемы стендовых испытаний преднапряженных дорожных плит на действие расчетного изгибающего момента, равного 1740 кГс·см/см:

А — испытание одной плиты с растяжением бетона в нижней зоне; Б — испытание 2 плит с определением трещиностойкости бетона в верхней и нижней зонах; 1 — плиты штабеля; 2 — деревянные прокладки шириной не более 10 см, толщиной не менее 3 см; 3 — плита, в которой определяется трещиностойкость в нижней зоне; 4 — плита, в которой определяется трещиностойкость в верхней зоне; 5 — плита пригруза

Ненапряженные плиты размером 0,14´2´6 м испытываются таким же образом, что и напряженные, т. е. на тот же изгибающий момент. Ненапряженные плиты других размеров могут испытываться по сходной схеме, при этом расстояние между подкладками определяют исходя из расчетного изгибающего момента для данной плиты. Нагрузкой могут служить несколько плит.

Приложение 12

РАСЧЕТ ДОПУСТИМОЙ НАГРУЗКИ НА ТОРФЯНОЕ ОСНОВАНИЕ ОТ ВЕСА НАСЫПИ АВТОДОРОГИ ИЗ УСЛОВИЯ ОБЕСПЕЧЕНИЯ ПРОЧНОСТИ ТРУБОПРОВОДОВ В МЕСТЕ ПЕРЕХОДА

При проектировании автомобильных дорог с шириной насыпи по верху равной 12 м через подземные трубопроводы допускаемая (по условию прочности трубопровода) нагрузка на торфяное основание насыпи определяется для I, II, III конструктивных решений по формуле

(1)

где р_доп — вертикальная нагрузка от веса насыпи автодороги на нулевой отметке, кг/см²; r — первоначальный радиус кривизны вогнутого участка трубопровода в месте пересечения с осью автодороги, определяемый расчетом по результатам изысканий, м; в случае прямолинейного и выпуклого r следует принимать равным бесконечности; а, в — коэффициенты, определяемые по формуле (2) или (3) в зависимости от типа основания.

При отсутствии в основании насыпи слоя торфяного грунта III типа (Н₃ = 0) коэффициенты а и в определяются по формулам

(2)

где А = 0,6 для III конструктивного решения пересечения, А = 1,2 для I и II конструктивного решения пересечения; Н_экв — эквивалентная мощность торфяного слоя, определяемая согласно приложению 3, м.

При наличии в основании торфяных грунтов III типа (Н₃ ¹ 0)

(3)

где Н₃ — общая мощность слоев воды и торфяных грунтов III типа, м. Величины коэффициентов К₁, К₂, С₁, C₂, D₁, D₂ указаны в таблицах П.12.1—П.12.12 в зависимости от конструктивного решения, назначения трубопровода (поддержания пластового давления, газлифт, нефтегазосбор, низконапорные водоводы), давления, марки стали, разности между температурой монтажа и температурой продукта Dt, коэффициента условий работы трубопровода т, определяемого по таблице 1 СНиПа 2.05.06—85 в зависимости от категории участка, принимаемой на основании п. 2 и п. 3 таблицы 3 СНиПа 2.05.06—85, мощности слоев торфяного грунта Н_экв и Н₃, длины кожуха L, диаметров D и толщины стенок d трубопровода и кожуха.

В том случае, если значения коэффициента т, давления р_вн перепада температуры Dt, для трубопровода, пересекаемого автодорогой, отличаются от значений в таблицах П.12.1—П.12.12, то найденное значение коэффициента а должно быть изменено согласно таблицам П.12.13—П.12.18.

Формула (1) выведена для нагрузки от веса насыпи в диапазоне 0— 0,5 кг/см². В связи с этим, если по формуле (1) получится величина нагрузки р > 0,5 кг/см², то необходимо либо проверить прочность трубопровода на эту нагрузку методами строительной механики, либо принять допускаемую нагрузку р = 0,5 кг/см², что пойдет в запас прочности трубопровода.

Методика использования формулы (1) для расчета допускаемой нагрузки от веса насыпи автодороги на ее основание показана на примере.

Пример. Определить допустимую нагрузку от тела насыпи для нефтегазосборного трубопровода Æ 530´7 мм, сталь марки 17Г1С, коэффициент условий работы трубопровода т = 0,75, давление р_вн = 4,0 МПа, температурный перепал Dt = 40°С, мощность эквивалентного слоя торфа Н_экв = 3,0 м, мощность торфяного слоя III типа Н₃ = 0, радиус кривизны пересекаемого трубопровода r = 800 м, определенный по результатам изысканий, длина кожуха L = 26 м, конструктивное решение пересечения III.

Расчет. Из таблицы 2.5 по заданному диаметру D = 530 мм трубопровода находим требуемый кожух диаметром D_к = 720 мм с толщиной стенки d_к = 8 мм. Так как Н₃ = 0, принимаем А = 0,б м.

Используя найденные данные о размерах кожуха, а также заданные значения D = 530 мм, d = 7 мм, p_вн = 4,0 МПа, Dt = 40°С, Н_экв = 3,0 м, Н₃ = 0, сталь 1771С, L = 26 м, из табл. П.12.2 находим: K₁ = 5,5, C₁ = 43,0, К₂ = 2,3, С₂ = 2,0.

Отсюда по формулам (2) и (3) определяем

а = –5,5 (3,0–0,6) + 43,0 = 29,8;

в = 2,3 (3,0–0,6) + 2,0 = 7,52.

Сравнивая исходные эксплуатационные характеристики трубопровода т, р_вн, Dt с данными в табл. П.12.2, видим отличие в коэффициентах условий работы т и давления р_вн.

В табл. П.12.2 т = 0,9, р_вн = 1,6 МПа, а по условию т = 0,75, р_вн = 40 МПа. Следовательно, коэффициент а необходимо скорректировать согласно таблице П.12.14.

Для данных т = 0,75, Dt = 40°С, р_вн = 4,0 МПа, D´d = 530´7 мм имеем a₁ = a – 10,4 = 29,8 – 10,4 = 19,4.

Допускаемая нагрузка на трубопровод от веса насыпи автодороги по формуле (1) равна

кгс/см²,

т. е. допускаемая нагрузка р_доп = 0,5 кгс/см².

Нефтегазосборные трубопроводы

т = 0,9; р_вн = 4,0 МПа; Dt = 20°С;

Нефтегазосборные трубопроводы

т = 0,9; р_вн = 1,6 МПа; Dt = 40°С;

Таблица П.12.1

Характеристики

Список файлов стандарта