Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 19)

(4)

(5)

Примечание. Для учета влияния напряжений от собственного веса конструктивных слоев следует принимать:

где и — большие и меньшие главные напряжения от внешней (подвижной) нагрузки, возникающие в данной точке; g —средневзвешенный удельный вес слоев конструкции, расположенных выше рассматриваемого горизонта z; z — расстояние от поверхности покрытия до рассматриваемого горизонта; — коэффициент уровня напряженного состояния, соответствующий началу накопления остаточных деформаций (при значении К_у.н.с < с накопление остаточных деформаций отсутствует); d — параметр, характеризующий увеличение остаточной деформации с ростом уровня напряженного состояния при однократном приложении нагрузки; x — параметр, характеризующий рост интенсивности накопления остаточной деформации с увеличением уровня напряженного состояния.

Подставляя выражения (4) и (5) в (2) имеем:

(6)

Для однородного грунтового массива, к поверхности которого приложена нагрузка через штам диаметром D, вертикальная относительная деформация элемента грунта, расположенного на глубине z от поверхности, выражается зависимостью (2). Абсолютная его деформация составит:

(7)

Осадка поверхности массива грунта:

(8)

z₁, z₂ — пределы интегрирования (размер активной зоны), определяемые из условия К_у.н.с = .

Учитывая выражение (6) имеем:

(9)

Величины s₁ и s₂ находят из зависимостей:

(10)

(11)

где q — удельная величина расчетной нагрузки; g — удельный вес грунта; m — коэффициент Пуассона, m = 0,5; z — глубина рассматриваемой точки, R — радиус нагруженной площадки.

Величины , d и x определяют по результатам испытаний образцов грунтов в условиях трехосного сжатия при повторном воздействии нагрузок.

Расчет дорожной одежды производится следующим образом:

1. В зависимости от величины удельной расчетной нагрузки q, диаметра нагруженной площадки D и прочностных характеристик грунта j и С оценивается изменение по глубине напряженного состояния дорожной одежды и подстилающего грунта как однородного полупространства, используя зависимости (1), (10) и (11).

Для этого строится эпюра изменения К_у.н.с в зависимости от относительной глубины расположения рассматриваемой точки грунтового массива z/D до уровня, где К_у.н.с = · На участке, где К_у.н.с > 1, эпюра изменения К_у.н.с спрямляется и К_у.н.с принимается равным 1.

2. Задаваясь определенной толщиной дорожной одежды, определяется величина накопленной осадки поверхности подстилающего грунта, используя зависимость (9).

Для этого строятся эпюры изменения d и x в зависимости от относительной глубины рассматриваемой точки грунтового массива z/D при coj ответствующих значениях К_у.н.с для заданного количества приложений расчетной нагрузки N.

Сумма площадей эпюр изменения d и x соответствует величине накопленной осадки поверхности грунта.

3. Рассчитанная накопленная остаточная деформация поверхности подстилающего грунта не должна превышать допустимой величины (табл. П.9.1).

Таблица П.9.1

Если остаточная деформация l_расч больше или меньше l_доп, следует соответственно увеличить или уменьшить толщину дорожной одежды и повторно провести определение l_расч, используя эпюру изменения d и x.

При расчете осадки поверхности песчаных подстилающих грунтов величины d и x могут быть определены по следующим экспериментальным зависимостям:

(12)

(130

Величины прочностных характеристик песчаных грунтов j и С, а также величины приведены в табл. П.9.2.

Таблица П.9.2

Для удельной расчетной подвижной нагрузки q = 0,6 МПа расчет дорожных одежд производится с помощью номограммы (рис. П.9.1), связывающей между собой относительную толщину дорожной одежды h/D (верхняя горизонтальная шкала), угол внутреннего трения подстилающего грунта j (наклонные прямые номограммы), суммарное количество воздействий расчетных нагрузок N за срок службы (лучи на номограмме) и относительную накопленную остаточную деформацию подстилающего грунта l = е/D (нижняя горизонтальная шкала). Задаваясь толщиной дорожной одежды h/D, в зависимости от угла внутреннего трения подстилающего грунта j и суммарного количества воздействий расчетных нагрузок N можно определить относительную величину накопленной остаточной деформации l.

Расчет может быть выполнен и в обратном порядке: задаваясь величиной накопленной остаточной деформации l, в зависимости от суммарного количества воздействий расчетной нагрузки N и угла внутреннего трения подстилающего грунта j можно определить требуемую относительную толщину дорожной одежды h/D.

Рис. П.9.1. Номограмма для определения относительной величины накопленной остаточной деформации l в подстилающем грунте

(при h/D = 0¸2,0). Порядок пользования .показан штриховой линией

со стрелками

Приложение 10

СХЕМЫ КОНСТРУКЦИЙ УКРЕПЛЕНИЯ ОБОЧИН

И ТРЕБОВАНИЯ К МАТЕРИАЛАМ

Рис. П.10.1. Схемы конструкций укрепления обочин: нежесткий тип укрепления; комбинированный тип укрепления:

I — укрепление ПГС на дорните; IIа — цементогрунт и нефтегрунт на дорните; IIб,в — нефтегрунт или цементогрунт на ПГС; IIг — укрепление переменной толщины из нефти или цементогрунта; IIIа — укрепление краевой полосы из золоцементогрунта и ПГС на остановочной полосе все на дорните;

IIIб — укрепление краевой полосы плитами из золоцементогрунта на ПГС, остановочная полоса из нефтегрунта; IV — укренление уширением плитами ПАГ-14 с выделением краевой полосы продольной разметкой

Таблица П.10.1

Варианты конструкций укрепления обочин автомобильных дорог

Примечания. 1. Приведена минимальная толщина слоя укрепления обочин, в каждом конкретном случае она уточняется расчетом.

2. Под чертой дана толщина слоя основания на укрепленной полосе обочины.

3. Ширина проезжей части кратна ширине плиты ПАГ-14 (2 м).

Таблица П.10.2

_____________

Характеристики

Список файлов стандарта