Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 18)

Рис. П.8.1. Схема расчета основания под сборными покрытиями

из плит типа ПАГ-14

Таблица П.8.2

(5)

т — коэффициент условия работы, равный 1,2; А₁, А₂, А₃ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. П.8.2; b — ширина площадки нагружения, для песчаного основания равная полуширине плиты В; h — глубина площадки нагружения, для песчаного основания равная толщине плиты; g — плотность грунта в Н/м³ (т/м³); С — удельное сцепление грунта на глубине h с учетом повторности нагружения, принимаемое по табл. П.8.3 в Н/м² (или в т/м² при умножении табличных значений на 100);

Таблица П.8.3

п_j, n_q, n_c — коэффициенты влияния размеров площадки нагружения, ее длины:

(6)

q_расч — расчетное давление на основание под углом плиты при первом нагружении

q_расч (7)

L — расчетная длина площадки нагружения основания (земляного полотна) при первом нагружении на эпюре, указанной на рис. П.8.1

(8)

Е — модуль упругости бетона (плиты); для плит типа ПАГ-14 из бетона марки “400” Е = 31500 МПа; — модуль упругости основания; а — полудлина штампа, считая, что штамп имеет прямоугольную форму, при отсутствии специальных требований принимается, что а = 16 см;

К_д — коэффициент влияния вибротекучести основания при динамическом нагружении, определяемый на основе данных длительной эксплуатации сборных покрытий путем обратного пересчета.

Обратный пересчет наделяет К_д также функцией поправочного коэффициента, приводящего расчет в полное соответствие данным эксплуатации.

Для песчаных оснований при отсутствии стыковых соединении К_д = 2,86, при наличии надежных стыковых соединений уменьшается ускорение динамического нагружения и К_д уменьшается до 0,286. При наличии под поперечными швами слоя нетканого материала, снижающего влажность верхнего слоя основания и повышающего его динамическую устойчивость в 2 раза К_д = 1,43.

При укладке в зоне поперечных швов деревянных или пластмассовых прокладок значения b и L увеличиваются исходя из площади выступающих за торец или край плиты частей этих прокладок.

При .устройстве под продольными швами полос из цементогрунта b и L увеличиваются, увеличивается также на толщину полос расчетная глубина в формуле (5). Прочность полос цементогрунта должна быть. такова, чтобы выдержать нагрузку 0,6¸0,8 Р.

При проектировании вариантов стабилизированного основания с допущением к концу срока эксплуатации небольших остаточных деформации расчетная длина площадки нагружения увеличивается на две толщины слоя основания (2h_o), ширина — если стабилизированное основание шире покрытия — не более чем на 2h_o, а глубина залегания площадки нагружения h в формуле (5) — на h_o.

При определении w_расч представляет собой эквивалентный модуль деформации основания. Для цементогрунтового основания толщиной 16 см с песчаным выравнивающим слоем К_д = 2,86, а с выравнивающим слоем из сухой цементопесчаной смеси К_д = 1.

Для меньшей толщины слоя стабилизированного основания (без песчаного выравнивающего слоя)

(9)

Приложение 9

РАСЧЕТ ДОРОЖНЫХ ОДЕЖД С ПЕРЕХОДНЫМИ ТИПАМИ ПОКРЫТИЙ ПО СДВИГУ В ПОДСТИЛАЮЩЕМ ГРУНТЕ

Дорожные одежды с переходными типами проектируются с учетом возможности накопления в подстилающих грунтах остаточных деформаций, не превышающих заданной величины за расчетный срок эксплуатации (за определенное количество воздействий расчетных нагрузок).

Задача расчета — определение толщины слоев одежды или выбор материалов подстилающих слоев с соответствующими прочностными характеристиками при заданных толщинах дорожной одежды.

Расчет дорожной одежды основан на следующих предпосылках:

1. Напряженное состояние дорожной одежды под действием транспортной нагрузки определяется решениями теории упругости для однородного полупространства.

2. Деформации материала самого покрытия исправляются в процессе содержания автомобильной дороги и в расчете не учитываются.

3. За расчетные принимаются наибольшие нагрузки на ось от автомобилей, которые систематически обращаются по дороге в неблагоприятный период года. Нагрузки на ось, отличающиеся от расчетных, приводятся к расчетным с помощью соответствующих коэффициентов приведения.

4. Силы инерции, действующие на одежду и земляное полотно в процессе деформирования, расчетом не учитываются (задача квазистатическая).

5. Влияние горизонтальной составляющей подвижной нагрузки на закономерности накопления остаточных деформаций в подстилающем грунте расчетом не учитывается (осесимметричная задача).

6. Вследствие достаточной уплотненности подстилающих грунтов возникающие в них под действием транспортных нагрузок остаточные деформации имеют в основном характер деформаций сдвига (бокового выдавливания).

Характер накопления остаточных деформаций зависит от количества приложений расчетных нагрузок и уровня напряженного состояния грунта, выраженного коэффициентом К_у.н.с, представляющим отношение фактического девиатора напряжений, действующего в грунте на различных горизонтах к предельному:

(1)

где s₁ — наибольшее главное напряжение; s₂ — наименьшее главное напряжение; j — расчетная величина угла внутреннего трения грунта; С — расчетная величина сцепления в грунте.

Величина накопленной под действием транспортных нагрузок остаточной деформации l_ост устанавливается в соответствии с зависимостью

(2)

где а — параметр, представляющий остаточную деформацию при единичном приложении нагрузки, %; i — параметр, характеризующий интенсивность накопления остаточной деформации, %:

(3)

N — количество воздействий расчетных нагрузок.

Параметры а и i зависимости (2) представляют собой при прочих равных условиях функции уровня напряженного состояния:

Характеристики

Список файлов стандарта