ВСН 5-71 (558347), страница 3
Текст из файла (страница 3)
где к - коэффициент однородности грунта, принимаемый к=0,7;
m - коэффициент условий работы, принимаемый равным 1;
Rн - нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблицам 1, 2, 3, т;
F - площадь опирания сваи, м2;
u - периметр сваи, м;
mf - дополнительный коэффициент условий работы. Величина коэффициента mf определяется опытным путем, а при отсутствии опытных данных коэффициент mf может быть принят mf = 0,8;
fiн - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола сваи, т/м2, принимаемое по табл. 4;
li - толщина i-го несущего слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.
Примечания: 1. Данными табл. 1, 2, 3 можно пользоваться при глубине заложения свай от 1,5 до 3 м.
2. Если в пределах ствола сваи залегает слой насыпного грунта, сопротивление его на боковой поверхности не учитывается.
Таблица 1
НОРМАТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ КРУПНООБЛОМОЧНЫХ ГРУНТОВ (НЕЗАВИСИМО ОТ ВЛАЖНОСТИ) В ПЛОСКОСТИ НИЖНИХ КОНЦОВ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
| Наименование грунта | Нормативное сопротивление (R), т/м2 |
| Щебенистый (галечниковый) с песчаным заполнением пор | 90 |
| Дресвяный (гравийный) из обломков кристаллических пород | 75 |
| Дресвяный (гравийный) из обломков осадочных пород | 45 |
Таблица 2
| Нормативные сопротивления Rн, т/м2 | ||||
| Наименование грунта | плотных | средней плотности | ||
| маловлажные | влажные | маловлажные | влажные | |
| Пески крупные | 70 | 70 | 50 | 50 |
| Пески средней крупности | 55 | 55 | 40 | 40 |
| Пески мелкие | 45 | 37 | 30 | 25 |
| Пески пылеватые | 40 | 30 | 30 | 20 |
Таблица 3
НОРМАТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ В ПЛОСКОСТИ НИЖНИХ КОНЦОВ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
| Наименование грунта | Коэффициент пористости | Нормативные сопротивления Rн, т/м2 глинистых грунтов консистенции В, равной | ||||||
| 0 | 0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 | ||
| Супеси | 0,5 | 47 | 46 | 45 | 44 | 43 | 42 | 41 |
| 0,7 | 39 | 38 | 37 | 36 | 35 | 34 | 33 | |
| Суглинки | 0,5 | 47 | 46 | 45 | 44 | 43 | 42 | 41 |
| 0,7 | 37 | 36 | 35 | 34 | 33 | 32 | 31 | |
| 1,0 | 30 | 29 | 27 | 26 | 24 | 23 | 21 | |
| Глины | 0,5 | 90 | 87 | 84 | 81 | 78 | 76 | 72 |
| 0,6 | 75 | 72 | 69 | 66 | 63 | 60 | 57 | |
| 0,8 | 45 | 43 | 42 | 40 | 39 | 37 | 36 | |
| 1,1 | 37 | 35 | 33 | 31 | 28 | 26 | 24 | |
Таблица 4
НОРМАТИВНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТОВ НА БОКОВОЙ ПОВЕРХНОСТИ БУРОНАБИВНЫХ СВАЙ
| Средняя глубина расположения | Нормативные сопротивления fн, т/м2 глинистых грунтов консистенции В, равной | ||||
| слоя грунта, м | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | 0,6 |
| 0,5 | 2,8 | 1,7 | 1,0 | 0,8 | 0,3 |
| 1 | 3,5 | 2,3 | 1,5 | 1,2 | 0,5 |
| 2 | 4,2 | 3,0 | 2,0 | 1,7 | 0,7 |
| 3 | 4,8 | 3,5 | 2,5 | 2,0 | 0,8 |
7. В целях уточнения несущей способности буронабивных свай, определяемой по формуле (3), рекомендуется до начала строительства произвести контрольные испытания опытных свай статическими нагрузками в соответствии с ГОСТом 5686-69 "Сваи и сваи-оболочки. Методы полевых испытаний". В зависимости от результата испытаний корректируется проект свайных фундаментов.
8. Несущая способность буронабивных свай по грунту на осевое сжатие по результатам испытаний статическими нагрузками определяется по формуле
P = кmPн , (5)
где к - коэффициент однородности грунта, принимаемый к = 0,8;
m - коэффициент условий работы, принимаемый равным m = 1;
Рн - нормативное сопротивление сваи, определяемое по графику зависимости осадки сваи от нагрузки, т.
За нормативное сопротивление принимается нагрузка, под воздействием которой испытываемая свая получит осадку (D), определяемую по формуле
D = zSпр.ср., (6)
где Sпр.ср. - то же значение, что и в формуле (2);
z - коэффициент перепада от предельной величины средней осадки фундамента здания или сооружения Sпр.ср. , учитываемой в проекте от длительной нагрузки и осадке сваи, полученной при статических испытаниях свай с условным затуханием осадки. При испытаниях, выполненных с условным затухание осадки равной 0,1 мм за 3 часа, величина коэффициента принимается в зависимости от консистенции грунта "В". При В£0 z = 0,25; при 0 £ В £ 0,2 z= 0,20; при В³0,3 z= 0,1.
Примечания: 1. Величины коэффициентов приняты при условии отсутствия взаимного влияния свай друг на друга..
2. При взаимном влиянии свай друг на друга независимо от консистенции грунта коэффициент принимается равным z = 0,1.
9. Проектирование буронабивных свай на пучинистых грунтах должно выполняться с учетом требований, содержащихся в "Указаниях по проектированию и строительству малонагруженных фундаментов на пучинистых грунтах". (Госстройиздат, М., 1964).
10. При пучинистых грунтах необходимо производить армирование ствола сваи из условий ее прочности на разрыв от сил пучения.
11. При проектировании фундаментов из буронабивных свай следует добиваться совпадения равнодействующей внешних нагрузок с осью свай.
12. Расчет ростверка бескаркасных крупнопанельных зданий следует производить в соответствии с "Временными указаниями по проектированию ростверков свайных фундаментов бескаркасных крупнопанельных зданий", разработанными НИИ оснований БашНИИстроем (Уфа, 1966).
13. Расчет ростверков кирпичных и крупноблочных зданий следует производить в соответствии с рекомендациями по расчету ленточных ростверков свайных фундаментов под кирпичные и крупноблочные дома, разработанными ГПИ "Фундаментпроект" (Справочник проектировщика. Сложные основания и фундаменты. Стройиздат, М., 1969).
14. Отметку подошвы ростверка назначают с учетом конструктивного решения нулевого цикла и проекта планировки.
При слабопучинистых грунтах под ростверками наружных стен укладывают подготовку из непучинистых материалов (шлак, крупнозернистый песок и др.) или оставляют воздушный зазор не менее 5 см между подошвой ростверка и грунтом.
15. Стыки сборных элементов ростверка следует устраивать по сваям.
16. При наличии уклонов в планировке участка строительства в ростверке опускаются уступы, количество которых должно сводиться к минимуму.
17. Запрещается устройство инженерных коммуникаций в теле ростверка.
18. При прохождении траншей для инженерных коммуникаций на расстоянии менее 0,5 м от сваи коммуникации заключают в обойму, а траншею заполняют бетоном. Длина участка траншеи, подлежащая заполнению бетоном, принимается равной трем диаметрам сваи.
19. При наличии в цокольной части стены температурно-осадочных швов последние должны быть продолжены и в ростверке. Расположение свай назначается парным (зеркальным) по обе стороны от температурно-осадочного шва. Расстояние в свету между сваями рекомендуется принимать не менее 50 см.
20. В углах здания, а также в узлах пересечения продольных и поперечных стен устройство свай обязательно.
21. Сваи армированные и ростверки, предназначенные для эксплуатации в агрессивной среде, должны проектироваться с учетом мероприятий, повышающих стойкость бетона свай и ростверка, предусмотренных СНиПами I-В.27-62 "Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии."; Ш-В.6-62 "Защита строительных конструкций от коррозии. Правила производства и приемки работ"; СН 262-67 "Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций".
22. Вокруг зданий обязательно устройство водонепроницаемой отмостки, ширина которой должна быть не менее 1 м.
Пример расчета. Рассчитать фундамент из коротких буронабивных свай под здание с центрально приложенной вертикальной расчетной нагрузкой Np = 5,5 т/пог. М.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
