СТ СЭВ 3973-83 (558260), страница 3
Текст из файла (страница 3)
4.7.6. Для ступенчатых колонн рам одноэтажных производственных зданий эффективные длины допускается определять для комбинации нагрузок, дающей наибольшие значения продольных сил на отдельных участках колонн, и полученные значения 
использовать в расчетах при других комбинациях нагрузок.
4.7.7. Эффективные длины колонн в направлении вдоль здания (из плоскости рам) необходимо принимать равными расстояниям между точками, закрепленными от смещения из плоскости рамы; при этом значения эффективных длин колонн из плоскости рам допускается уточнять путем расчета на устойчивость на основе расчетной схемы, учитывающей действительные условия закрепления концов колонн.
4.7.8. Эффективные длины растянутых элементов следует определять как расстояния между точками, закрепленными от смещения.
4.8. Устойчивость стенок и поясных листов (полок) элементов
4.8.1. Устойчивость стенок и поясных листов (полок) следует проверять путем расчета.
При этом необходимо устанавливать наибольшие значения отношений высоты стенки и ширины свеса пояса к их толщинам с учетом поперечных, продольных и окаймляющих ребер жесткости. При меньших значениях этих отношений проверку устойчивости стенок и свеса выполнять не требуется.
4.8.2. Проверку устойчивости стенок и поясных листов центрально-сжатых элементов следует выполнять для наиболее напряженного сечения элемента на основе линейной зависимости между деформациями и перемещениями с учетом пластических деформаций алюминия; при этом допускается применять теорию малых упругопластических деформаций при простом нагружении.
Рекомендуется учитывать влияния взаимодействия поясов и стенки на их устойчивость.
4.8.3. В центрально сжатых элементах, если устойчивость стенки согласно требованиям пп. 4.8.1 и 4.8.2 не обеспечена, в расчет допускается вводить участки, определяемые из расчета элемента с учетом закритической стадии работы стенки на основе геометрически нелинейной теории тонких пластинок с учетом пластических деформаций алюминия. При этом следует приводить размеры этих участков.
4.9. Расчет сварных соединений элементов
4.9.1. При действии на сварное соединение продольной силы распределение напряжений по длине сварного шва следует принимать равномерным.
4.9.2. При действии на сварное соединение изгибающего момента распределение напряжений по длине сварного шва следует принимать пропорциональным расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого сечения шва.
4.9.3. Расчет сварных швов при одновременном действии продольной силы и момента следует выполнять на равнодействующую напряжений вычисленных отдельно от продольной силы и момента.
4.9.4. Расчет сварных соединений следует выполнять на прочность в пределах упругих деформаций по формулам для основного сечения по расчетным сопротивлениям для сварных соединений.
В сварных швах при одновременном действии нормальных и срезывающих напряжений необходимо проверять интенсивность напряжений, определяемую согласно п. 1.5. Допускается применение других методов, учитывающих связь между компонентами напряженного состояния шва.
Расчет стыковых швов не выполняется, если расчетные сопротивления основного металла и металла шва одинаковы, а сварка выполнена с полным проплавлением и концы швов выведены за пределы стыка.
4.9.5. Расчет на прочность соединений, выполняемых точечной сваркой, следует проводить по сварной точке, находящейся в наиболее напряженном состоянии, причем напряжение в этой точке не должно превосходить расчетных сопротивлений, определенных для одной сварной точки по п. 3.4.
4.9.6. При расчете сварных соединений согласно пп. 4.9.1, 4.9.2 допускается учитывать фактическое распределение напряжений по длине сварного шва, определяемое более точным теоретическим методом или экспериментальным путем и проверенное практикой проектирования.
4.10. Расчет болтовых и заклепочных соединений
4.10.1. Болтовые и заклепочные соединения следует рассчитывать на растяжение и срез болтов или заклепок и на смятие соединяемых элементов.
Расчет на растяжение болтов следует выполнять по сечению "нетто" болта.
4.10.2. При действии на болтовое или заклепочное соединение продольной силы распределение этой силы между болтами или заклепками следует принимать равномерным.
4.10.3. При действии на болтовое или заклепочное соединение огибающего момента распределение усилий на болты или заклепки необходимо принимать пропорциональным расстояниям от центра тяжести соединения до рассматриваемого болта или заклепки.
При действии момента в плоскости соединения расчет следует выполнять на срез болтов или заклепок и на смятие соединяемых элементов. При действии момента в плоскости, перпендикулярной к плоскости соединения, болты следует рассчитывать на растяжение.
4.10.4. При расчете болтовых и заклепочных соединений согласно п. 4.10.1, 4.10.2 допускается учитывать фактическое распределение усилий между болтами или заклепками, определенное более точным теоретическим методом или экспериментальным путем и проверенное практикой проектирования.
5. РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ
СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
5.1. При расчете по предельным состояниям второй группы перемещения, деформации и параметры колебаний от нагрузок, определяемых по СТ СЭВ 1407-78, не должны превышать предельных значений.
5.2. Предельные значения перемещений, деформаций и параметров колебаний следует устанавливать на основе требований нормальной эксплуатации с учетом условий безопасности людей, работы технологического оборудования, сохранности ограждающих конструкций.
Предельные значения прогибов допускается увеличивать на высоту строительного подъема, если это не противоречит другим требованиям настоящего стандарта СЭВ.
5.3. Расчет перемещений, деформаций и параметров колебаний конструкций следует выполнять в предположении упругих деформаций алюминия без учета ослабления сечений отверстиями для болтов и заклепок, а также без учета коэффициента динамичности.
5.4. При расчете перемещений и отклонений болтовых конструкций необходимо учитывать влияние сдвигов в соединениях, если это предусмотрено в стандартах СЭВ на методы расчета.
5.5. Наибольшие значения гибкостей сжатых и растянутых элементов не должны превышать их предельных значений, устанавливаемых в зависимости от назначения элемента и характера его нагружения.
ИНФОРМАЦИОННОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ
ТОНКОЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
1. Тонкие плоские листы следует рассчитывать как гибкие пластинки, т. е. по нелинейной теории с учетом изгиба и растяжения срединной поверхности пластинки.
2. Пространственные системы, состоящие из продольно-поперечного каркаса и прикрепленных к нему тонких плоских листов, следует рассчитывать на основе совместной работы тонколистового настила (гибких пластин или мембран) и каркаса с учетом их деформированного состояния и геометрической нелинейности.
3. Расчет на прочность гофрированных листов при поперечной нагрузке следует выполнять как для балки, изгибаемой в направлении гофров.
4. При расчете на прочность сжатых и изгибаемых листовых ограждающих конструкций следует выполнять проверку местной устойчивости составных частей листа. При этом вместо действительной площади сечения листа следует учитывать уменьшенную (рабочую) площадь сечения.
Рабочая ширина плоских и гофрированных листов изменяется в зависимости от величины напряжения в листе и от характера диаграммы 
материала.
5. При расчете на прочность плоских и гофрированных листов, опирающихся на продольные ребра, при действии продольной или поперечной нагрузок в рабочую площадь сечения ребер следует включить площадь сечения листа шириной, определенной по п. 4.
СОДЕРЖАНИЕ
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
2. МАТЕРИАЛЫ
3. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
4. РАСЧЕТ АЛЮМИНИЕВЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ
5. РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ
ИНФОРМАЦИОННОЕ ПРИЛОЖЕНИЕ. ТОНКОЛИСТОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
