pn_ae_g-10-007-89 (524235), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

2.2. Продольное усилие, вызываемое предварительно напрягаемой арматурой и массой вышележащих конструкций Р, рассматривается как внешнее усилие, приложенное на уровне центра тяжести приведенного сечения (без учета облицовки) .

2.3. При составлении расчетной схемы усилий в сечении, нормальном к продольной оси, все продольные силы, действующие выше линии контакта облицовки с бетоном, считаются внешними, приложенными далеко от рассматриваемого сечения. Равнодействующую этих усилий N_l следует считать приложенной в центре тяжести приведенного сечения (без облицовки):

(3 )

где

A _red,x = A_s,red + A'_s,red + A _sp,red + A_b ; (4)

; (5)

; (6)

; (7)

; (8)

; (9)

(10)

(11)

(12)

(13)

(14)

При этом должно соблюдаться условие

. (15)

2.4. При расчете на прочность сечений с трещинами, нормальными к продольной оси, в особых режимах допускается изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения бетона (без учета облицовки) определять независимо от высоты сжатой зоны как для сечений со сквозной трещиной.

2.5. Изгибающий момент от неравномерного нагрева по высоте сечения бетона со сквозной трещиной определяется по формуле ( = 1,1):

, (16)

где

Y_s = а - Y; (17)

Y_sp = e_sp + Y_s; (18)

Y'_s = h - Y - a'. (19)

2.6. Расчет на прочность внецентренно растянутых сечений с трещинами, нормальными к продольной оси, следует проводить в зависимости от положения равнодействующей всех продольных сил N_tot, которое определяется по величине ее эксцентриситета относительно центра тяжести приведенного сечения (рис. 2):

1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его на прочность: а - продольная сила N_tot приложена между равнодействующими усилий в арматуре S', S_sp, S; б - то же за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S', S_sp, S

1) если продольная растягивающая сила N_tot приложена между равнодействующими усилий в арматуре S' и арматуре S и S_p, то расчет на прочность проводится из условия

N_tot (е_o,tot + Y'_s)  (R_sp,t - _sp)(е'_s - е_sp )A_sp + R_st A_s е'_s , (20)

где

; (21)

N_tot = N_l - (P + N_ ); (22)

2) если продольная растягивающая сила N_tot приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре S' и в арматуре S и S_p, то расчет на прочность проводится из условия

N_tot (е_o,tot + Y'_s)  (R_sp,t - _sp)(е'_s - е_sp )A_sp + R_stA_sе'_s - R_b,tem ЬХ(Х/2 - а'). (23)

2.7. Высота сжатой зоны бетона Х определяется по формуле

R_stA_s + (R _sp,t - _sp)A_sp - R_sc,t A'_s - N_tot = R_b,tem bX. (24)

3. Расчет герметизирующей стальной облицовки

3.1. Напряжения в стальной облицовке (расположенной в сжатой зоне сечений оболочки), в которых влиянием краевых эффектов можно пренебречь, и деформирующейся без потери устойчивости, определяются предварительно по формуле:

, (25)

где _ls - мембранные и изгибные напряжения в облицовке от нагрузок строительного периода, не включенных в расчетные сочетания нагрузок (от усадки и ползучести бетона, гидростатического давления бетонной смеси и т.п.) .

3.2. Окончательно напряжения в облицовке с учетом двухосного напряженного состояния определяются методом последовательных приближений соотношения по формуле:

, (26)

где - напряжения, действующие по главным площадкам в облицовке и определяемые по формуле (25); _c - коэффициент условий работы облицовки, учитывающий наличие конструктивных неоднородностей (принимается равным 0,9); _ - коэффициент условий работы, учитывающий двухосное напряженное состояние:

; (27)

; (28)

_l- коэффициент, учитывающий податливость анкеров в растянутой зоне (см. п. 2.2.6) .

Если при корректировке напряжений усилие в облицовке изменилось более чем на 5% суммы всех продольных растягивающих усилий в направлении, принятом при расчете железобетонного элемента на прочность, то следует проводить повторный расчет на прочность этого элемента, введя уточненный модуль упругости:

; (29)

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

(рекомендуемое)

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НА ВОЗДЕЙСТВИЕ ПАДАЮЩЕГО САМОЛЕТА

1. Методика распространяется на расчет железобетонных конструкций защитных оболочек и плоских перекрытий (плит) герметичных помещений на воздействие падающего самолета и другие локальные квазистатические (с коэффициентом динамичности 1,2) и мгновенно приложенные (импульсные) нагрузки.

2. Нагрузка считается локальной, если

0,2 L_min > D_F  , (30)

где L_min - минимальный размер конструкций в плане; D_F - диаметр пятна приложения внешней нагрузки;  - толщина конструкции.

3. Предельное состояние конструкций в зоне приложения локальных нагрузок, характеризуется разрушением бетона в сжатой зоне, растянутая арматура при этом находится в стадии развития пластических деформаций. Допускается возникновение остаточных перемещений и наличие в бетоне растянутой зоны раскрытых трещин (состояние 1а - СНиП II-11-77*) .

4. При воздействии на сооружение падающего самолета происходит разрушение конструкции по боковой поверхности эллиптического усеченного конуса, меньшим основанием которого служит площадь действия внешней нагрузки (рис. 3) .

Рис.3. Расчетная схема конструкции: а - для оболочек; б - для плит

Поверхность разрушения имеет три характерные зоны, определяемые видом сопротивления бетона: зона трехосного сжатия, зона растяжения со сдвигом и зона растяжения.

При этом предельное значение модуля вектора внешней нагрузки F допускается находить по формуле ( = 60^oС):

F  ( sin +  cos)A + F_sw , (31)

где , - соответственно предельные средние значения нормальных и касательных напряжений, действующих на поверхности разрушения конструкции, определяемые по формулам:

 = 0,75 R_bd ; (32)

 = 0,75 ; (33)

здесь R_bd, R_btd - расчетные сопротивления бетона соответственно сжатию и растяжению при динамических воздействиях;

А - площадь поверхности разрушения конструкций:

для плит

; (33)

для сферических оболочек постоянной кривизны

; (34)

здесь l - геометрические характеристики поверхности разрушения (см. рис. 3):

; (35)

; (36)

; (37)

здесь r - радиус кривизны оболочки;

F_sw - суммарное усилие от поперечной арматуры, пересекающей поверхность разрушения:

F_sw = 0,8nА_swR_swd; (38)

здесь R_swd - расчетное динамическое сопротивление поперечной арматуры динамическим воздействиям:

R_swd = R_sw _sd ; (39)

А_sw - площадь поперечного сечения одного стержня поперечной арматуры;

n - количество стержней поперечной арматуры, пересекающей поверхность разрушения:

; (40)

здесь S_w1, S_w2 - шаг стержней поперечной арматуры в двух взаимно перпендикулярных осевых направлениях конструкции.

Относительная высота сечения над наклонной трещиной находится по выражению

. (41)

Относительная высота сечения над нормальной трещиной в предельном состоянии определяется так:

, (42)

где ; (43)

. (44)

Радиальный момент в нормальных сечениях, проходящих через вершины наклонной трещины в предельном состоянии работы конструкции, определяется следующим образом:

; (45)

; (46)

где - коэффициенты армирования для продольной арматуры, расположенной соответственно в растянутой и сжатой зонах; - коэффициент Пуассона материала конструкций;

; (47)

здесь - предварительное напряжение; - напряжения в меридиональном и кольцевом направлениях, возникающие за счет кривизны конструкции:

для оболочек

(48)

для плит

.

При действии локальных нагрузок в виде прямоугольного импульса длительностью t > 2/а₂ (  - толщина конструкции, а₂ - скорость распространения продольных упругих волн в конструкциях) разрушение железобетонных плит и оболочек происходит по боковой поверхности усеченного цилиндра, верхним основанием которого служит площадь действия нагрузки.

Прочность конструкции в данном случае будет обеспечена при соблюдении условия

F  0,735D_FR_bd . (49)

27

Характеристики

Список файлов стандарта