Anuriev_T2 (522954), страница 79
Текст из файла (страница 79)
За исходную расчетную нагрузку ( Гглаах) Н ИЛИ Т! (2) л л ах 1 Н ' М ПРИНИМаЮт максимальную из действующих за расчетный срок службы нагрузок ударного или плавного характера — с числом повторных воздействий Ф <10З. Значения Тлз)г а, определяют экспериментально динамическим расчетом или по отраслевым рекомендациям. Если в циклограмме нагружения при расчете аг представлены все внешние нагрузки, то принимают КА = 1.
4. Допускаемое напряжение (а, л ), МПа, определяют раздельно для зубчатых колес по формуле ЕР ВЯ Х Ш () 3 ~Ые Уайет где коэффициент Уг определяют по табл. 111 (для варианта и условий, отраженных в табл. 116 и 117, У лз; = 1 и отношение У,5, /У,5,г = 1), а остальные параметры, входящие в формулу (3), определяют по табл. 117.
ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ 590 116. К расчету параметров, входящих в формулу (3) Метод определения Обозначение )' у=! Наименование параметра 1. Предельное напряжение зубьев при изгибе максимальной нагрузкой, МПа 1.1. Базовое значение предельного напряжения зубьев при изгибе максимальной нагрузкой, МПа 1.2. Коэффициент, учитываюший влияние шлифования переходной поверхности зуба о л~ гл' дл и. Для марок сталей и способов термообработки, не вошедших в табл. 117, допускается определять по приближенной зави- симости По табл.
117 в зависимости от марки стали и способа термической и химико- термической обработки. 1. В качестве о , в табл. 117 использоо ваны усредненные (медианные) значения предельного напряжения зубьев цилиндрических эвольвентных колес внешнего зацепления, установленные на основании испытаний при знакопостоянном ударном нагружении при числе повторных воздействий йГ от 1 до 10з и выраженные в форме максимальных местных напряжений. 2. Использование этих значений в расчете на статическую прочность при плавном приложении нагрузки и на малоцикловую выносливость (при числе циклов йГ = 102 ... 10з) обеспечивает дополнительный запас прочности против излома зубьев Для зубчатьи колес с переходной поверх- ностью зубьев, подвергнутой шлифова- нию после термообработки: сквозной закалки с нагревом ТВЧ и объ- емной закалкой: т' ~,=0,95 (черновой режим зубошлифо- вания), г' р=1,1 (чистовой режим); цементации с закалкой: 1' т,=1,0 (черновой режим), т,,т~=1,05 (чистовой режим); нитроцементации с закалкой: 1' от=0,9 (черновой режим), т ет,=0,95 (чистовой режим).
При отсутствии шлифования Обозначение Метод определения Для зубчатых колес с деформационным упрочнением переходной поверхности зубьев: нешлифованной Уд~, = 0,95, шлифованной Уы =1. При отсутствии деформационного упроч- нения Устанавливается по табл. 111 для Ф рв = У вЂ” 10з . Значения Кх, установлены на основе усреднения результатов испытаний при ударном нагружен ии зубчатых колес с различными вариантами термической и химико-термической обработки и числе нагружений Ф от 1 до 10з: К~,= 1,3 при др= 6; К~,= 1,2 при др-= 9 5гв = уЖ'.
где У, определяют из расчета на выносливость по табл. 111. 5г зависит от вероят- ности неразрушения. Лля марок сталей и способов термической и химико-термической обработки по табл. 117 и вероятности неразрушения 0,99 5г = 1,75 Наименование параметра Коэффициент, учитываюший влияние деформационного упрочнения 1.4. Предельное значение коэффициента долговечности 1.5.
Коэффициент, учитываюший различие между пре- дельными напряжениями, определенными при ударном однократном нагружении и при числе ударных нагружениий Л'=10з 2 Коэффициент запаса прочности РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ Продолзкение табл. 116 Уу „=4 приор =6; Уу„, =2,5 при др. = 9 ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ 592 6$ с~ о~ С) С) 00 С) С) 00 С 4 О М Х ОО М о' ХХ Ю х х о Ц д л ~О л 4 О М Х С) О М Х С) ОО ММ ХХ а х о х х о о х о.
о Ф о й Р х о о х о й~ Их 3 х а о „ Ф д ~4 С0 а ФЭ о. г м х х х о. 3 М м Й < й Б й й й 2 о х й й х о Ю о ~0 >х о М о й о. ( Ы х я:> Д' » РЪ х 23 'х а х ~О о о о й о. й М а иу оо ~~ О 0~ И х Я' Е й х И о о. Е о о х х о й~ о о о й х х й о х й~ о й о 5 Ф о о И а о г а к сб о о Д~ Ы Хйх о й~ о. о о х х о М Д м х х о а х й о а Е й Я й х Я й": Х ~) м Ы Хо о и :2 00 с~ Д о о о о о а В. И РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ Ф й Ю ~о" о) о) Ю ГЧ о) М"1 сч СЧ о) о) М"1 СЧ О Ы й Ж й о) О Ы й М-1 й о о л о Е: х М О й х х М а оу оо Л! о Й х х 6$ о а х х х Ф о а Е о о.
Е й М а й~ о о ож о а6 Е м Ю ~ х й о а И о а Е й а о о у И 8.6 ~ х 5 х Д й Е Б л а о х ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ 594 или !и Ьа л д„! = К, 2 2 ЧЬ онр Проектировочиый расчет. Проектировочиый расчет иа коитактную выносливость. 1. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров и не может заменить проведения расчета на контактную выносливость по табл.
105. Исходными данными для проектировочного расчета являются: циклограмма нагружения; параметр !и ж! передаточное число и; вид передачи — прямозубая или косозубая; способ термической или химико- термической обработки и твердость рабочих поверхностей зубьев. 2. Ориентировочное значение диаметра начальной окружности шестерни (д !), мм, определяют по формуле где Кв — вспомогательный коэффициент. Для прямозубых передач Кл = 770, для косозубых и шевронных передач К = 675.
Ориентировочное значение межосевого расстояния (а ), мм, определяют по фор- муле т2Н КНР а =К (и+1) Э - Н!! где К, — вспомогательный коэффициент. Для прямозубых передач К,=495, для косозубых и шевронных передач К,=430. 3. При переменных режимах нагружения исходную расчетную нагрузку (72н), Н м, определяют в соответствии с приложением 3 ГОСТ 21354 — 87. 4. Коэффициент КН,, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметра чальд по графику на рис. 56.
П р и м е ч а н и е . Коэффициенты ц~ы 1и ч~ь, связаны зависимостью ч ьа(и+!) чьи 2 5. В качестве допускаемого контактного напряжения оНр для прямозубой передаЧИ принимают допускаемое контактное на пряжение того зубчатого колеса (шестерни или колеса), для которого оно меньше. Допускаемое контактное напряжение рассчитывают в соответствии с табл. 105, при этом следует принимать УяУ,УьУх=0,9. 6. В качестве допускаемого контактного напряжения онр для косозубой и шевронной передачи принимают условное допускаемое напряжение, определяемое по фор- муле о нр — — 0 45(о Нр! + а НР2). При этом должно выполняться условие вН <1,23а где анр 1„— меньшее из значений онр, и оНР2.
В противном случае принимают анр= 1,23 онрп„„. Проектировочный расчет на выносливость зубьев при изгибе. 1. Проектировочный расчет служит только для предварительного определения размеров и не может заменить проведение расчета на вычосливость зубьев при изгибе по табл. 111. Исходными данными для проектировочного расчета являются: циклограмма напряжения; Ь параметр ч = и' или межосевое Ы=д и1 расстояние а,; число зубьев шестерни г!', угол наклона зуба !! = 0 или !З ~ 0; коэффициент осевого перекрытия е,>1илие,с1; способ термической или химико- термической обработки и твердость рабочих поверхностей зубьев РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЪ 595 Н„, при Н, «НВ 350 или Н1 «НВ ЮИ 1,5 ~нд ори Н1 )НВ 350 и Наэ НВуС $5 2г $,2 1,а д Рис.
56. График для определения ориентировочных значений коэффициента д Кривые 1 — 7соответствувгт передачам, указанным иа схемах т=К с~р — — 0,4орьщ~ 1'Н, О Т~~(и+ И та ио 2, Расчет производится для шестерни. 3. Ориентировочное значение модуля (т), мм, при заданном параметре уы вычисляют по формуле гле К,„— вспомогательный коэффициент. Для прямозубых передач К„ =14; для косозубых (е,>1) и шевронных передач К =11,2; для косозубых (е ~1) передач Х =12,5. Ориентировочное значение модуля (т), мм, при заданном межосевом расстоянии ов вычисляют по формуле где Х, — вспомогательный коэффициент. Для прямозубых передач К , = 1400; для косозубых передач (е~ « 1) К,= 1100; для косозубых (ь~ > 1) и шевронных передач Х, = 850.
4, Исходную расчетную нагрузку (Т1г), Н м, при переменных нагрузках определяют в ссютветствии с указаниями приложения 3 ГОСТ 21354 — 87. 5. Коэффициент Кр,, учитываюший неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, принимают в зависимости от параметра ч~ь1 по графику рис. 57. 6. Допускаемое изгибное напряжение (акр), МПа, определяют по формуле где~~~. — базовый предел выносливости Г~п~ а зубьев, определяемый в зависимости ог способа термической или химико- термической обработки по табл. 112 †1.
ЗУБЧАТЫЕ И ЧЕРВЯЧНЫЕ ПЕРЕДАЧИ 596 ф Ку при Н1~НВ350 и На~НВ350 $0 18 1,8 17 17 15 1,5 1,г 10 Рьи О ОФ 08 1г 18 р,„ О,Ф 08 1~2 1В Рис. 57. График для определения ориентировочных значений коэффициента Кг~. Кривые 1 — 7 соответствуют передачам, указанным иа схемах Коэффициент долговечности Ун определяют в соответствии с указаниями табл. 111.
П р име чан ие. Для реверсивных зубчатых передач ор1 уменьшить на 25%. 7. Коэффициент, учитывающий форму зуба Ур~, определяют по графику (рис. 52 или 53). Уточненный расчет допускаемых напряжений для косозубых и шеврониых передач. Для косозубых и шевронных передач в качестве допускаемого контактного напряжения очр принимают условное допускаемое контактное напряжение, вычисляемое по формуле 0,5У~~,У;~ К~ и Ур~„У;г, оНР—— (4) 0,5 У~~, Г, . К > у .~„ 1',~ Величины, входящие в формулу (4), определяют по табл. 1! 8. Примечание. Для передач без смещения значения с,~ Б~ и с„2 52 можно определить по графикам (рис. 58 — 60).
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
