Пояснительная записка Чуник В.В. (1234663), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

;

1369,15 Н <4500 Н.

Окончательно принимаем проходной изолятор, для ввода в ЗРУ 35 кВ, типа ИП-35/1600-750-У, ХЛ, Т2.

Проведем проверку опорного изолятора, для шин ЗРУ 10 кВ, типа ИО-10-Э75-2УЗ, по формулам (2.49, 2.53), опорные изоляторы по номинальному току не проверяем.

По номинальному напряжению:

10кВ = 10 кВ.

По механической прочности:

1333,31 Н <2250 Н.

Окончательно принимаем опорный изолятор, для шин КРУ 10 кВ, типа ИО-10-Э75-2УЗ, ХЛ, Т2. Результаты выбора изоляторов сводим в таблицу 2.10 и 2.11.

Таблица 2.6 – Технические характеристики изолятора ПС-70

Таблица 2.7 – Выбор подвесных изоляторов

Таблица 2.8 – Выбор подвесных изоляторов

2.10 Выбор шин и токоведущих частей

Выбор шин производится по условиям длительного режима работы и устойчивости в режиме короткого замыкания согласно [2,3]. Для распределительного устройства напряжением 220 кВ применяем гибкие шины из провода АС [6,8].

Произведем проверку провода АС-400/51 для линии 220 кВ.

По длительному режиму:

где – допустимый ток провода АС-400/51, А;

825 А > 354,28 А.

По термической стойкости:

где S_ном– номинальное сечение шины, мм ²; S_тер.min – минимальное по условию допустимой температуры нагрева в режиме короткого замыкания сечение шины, мм².

394 мм²> 347,78 мм².

Провод марки АС-400/51 удовлетворяет условиям проверки. Для остальных присоединений РУ 220 кВ выбор аналогичен. Результаты выбора гибких шин и проводов сводим в таблицу 2.9.

Таблица 2.9 – Выбор гибких шин и проводов

Произведем проверку жесткой шины, для КРУ 35, ШМТ 80×6, по формулам (2.35, 2.36) и по условию динамической устойчивости.

По длительному режиму:

3100 А > 1508,33 А.

359,1 мм²> 129,86 мм².

По динамической стойкости:

где σ_доп – допустимое механическое напряжение в материале шин, МПа, задается заводом-изготовителем; σ_max – максимальное напряжение в материале шины, МПа.

Максимальное напряжение в материале шины, МПа, определяем по формуле:

где l – длина пролета [4], м; λ – коэффициент, зависящий от условия закрепления шин, определяемый согласно [2]; – максимальная сила, возникающая в многопролетной балке при трехфазном КЗ, Н; W – момент сопротивления поперечного сечения шины, м³.

Максимальную силу, возникающую в многопролетной балке при трехфазном КЗ, определяем по формуле:

где К_расп – коэффициент, зависящий от взаимного расположения проводников, определяем согласно [2]; а – расстояние между осями проводников, м, определяем согласно [4].

Момент сопротивления поперечного сечения шины определяем по формуле:

где h – высота шины, м; b – толщина шины, м.

,

,

_{140 МПа > 74,86 МПа.}

Шина марки ШМТ 80×6 удовлетворяет условиям проверки. Для ЗРУ 10 кВ проверка аналогична. Результаты проверки и выбора жестких шин сводим в таблицу 2.10.

Таблица 2.10 – Выбор жестких шин

Гибкие шины проверяются по условию коронирования. Произведем проверку провода АС-400/51.

где Е₀ – максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при коротком замыкании возникает разряд в виде короны, кВ/см; Е – напряженность электрического поля около поверхности провода, кВ/см.

Максимальное значение начальной критической напряженности электрического поля, при коротком замыкании возникает разряд в виде короны, кВ/см, определяем по формуле:

где m – коэффициент, учитывающий шероховатость провода, равный 0,82; r_пр – радиус провода, см, [8].

Напряженность электрического поля около поверхности провода, кВ/см, определяем по формуле:

где – линейное напряжение, кВ; – среднее геометрическое расстояние между проводами фаз при их горизонтальном положении, см.

Среднее геометрическое расстояние между проводами фаз при их горизонтальном положении, см, определяем по формуле:

где D – расстояние между соседними фазами, см.

0,9∙33,56 кВ/см > 1,07∙24 кВ/см,

Характеристики

Список файлов ВКР