ПЗ Реконструкция ПС Горка (1232600), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

i уд  i дин.ном. ,, кАкАBk  Bk I 2т  t т ,, кАIотк.ном.  β н  2, кА235,653 10002,460  204,084 14,1422,460  506,193  509,804  12006  10916,429 160020,302  31,511,081 22,2746,406  31,516,125  7945,961 2976,75ВВУ–СЭЩ–П–10–31,5/16006  10916,429 160020,302  31,511,081 22,2746,406  31,516,125  7945,961 2976,75ВВУ–СЭЩ–П–10–31,5/16006  10916,429 160020,302  31,511,081 22,2746,406  31,516,125  7925,443 2976,7529, кА2 ·с5.2 Выбор и проверка разъединителейРазъединителипредназначеныдлявключенияиотключенияподнапряжением участков электрической цепи при отсутствии токов нагрузки,отключения при определенных условиях зарядных токов линии, токовхолостого хода трансформаторов и небольших нагрузок, а также дляобеспечения безопасности работ на отключенном участке путем созданиявидимых разрывов электрической цепи и заземления отключенных участковпри помощи стационарных заземляющих ножей.Таблица 5.2 – Выбор разъединителейНаименованиеприсоединенияТипаппаратаУсловие проверкиU р,ном  U ном ,Iмакс.раб  Iном ,кВкА35  35235,653 1000i уд  i дин.ном.

, Bk  Bk I 2т  t т ,, кА2 ·скАРГПЗСЭЩ–Ввод РУ 35 кВ2–III–35/10006,193  509,804  1200УХЛ1Так как РУ 35 и РУ 6 кВ выполнены в блочно-модульных зданиях, вкоторых располагаются комплектные распределительные устройства 35 и 6 кВ,состоящие из шкафов КРУ серии СЭЩ-65 и СЭЩ-61М, в которых рольразъединителей выполняют штепсельные разъемы, поэтому дополнительныйвыбор разъединителей не требуется.305.3 Выбор и проверка трансформаторов токаТрансформаторы тока (в дальнейшем ТТ) предназначены для учета иизмерения электрической энергии, а также для подключения к ним устройстврелейной защиты и автоматики.На стороне 35 кВ в КРУМ серии СЭЩ-65 используются трансформаторытока ТОЛ–СЭЩ–35 с числом вторичных обмоток до 5 штук.На стороне 6 кВ в КРУМ серии СЭЩ-61М используются трансформаторытока ТОЛ–СЭЩ–10 с числом вторичных обмоток до 4 штук.Выбор трансформаторов тока производиться по следующим параметрам:– по номинальному напряжению:U ном  U сети ;(5.10)Iном  Iраб.сети ;(5.11)– по номинальному току:– по классу точности;– по конструктивному исполнению.Проверка трансформаторов тока производиться по следующим параметрам:Стойкость при сквозных токах КЗ:– наибольший пик тока динамической стойкости:iпр.скв.

 i уд ;31(5.12)– на термическую стойкость:I Т2  t Т  B k ;(5.13)– По вторичной нагрузке[7]:Если S 2ном.  10 ВА:Для трансформаторов тока с классом точности не ниже 1 :100%  S 2ном.  S 2  25%  S 2ном. .(5.14)Для трансформаторов тока с классом точности 3, 5, 10:100%  S 2ном.  S 2  50%  S 2ном. .(5.15)Если S 2ном.  10 ВА:100%  S 2ном.  S 2  S 2мин.(5.16)Таблица 5.3 – Нижний предел вторичных нагрузокS2ном.

, ВА122,53S2мин. , ВА0,81,251,51,755103,75Вторичная нагрузка трансформатора тока рассчитывается по следующейформуле, Ом:Z2  Zкаб.  Zконт.  Zпр.32(5.17)где Zкаб. – сопротивление кабеля, Ом; Zконт. – сопротивление контактов, Ом; Zпр.– сопротивление приборов, Ом.Далее, для того чтобы сопоставить полученную вторичную нагрузку сноминальной, надо рассчитать мощность потребляемую этой нагрузкой приноминальном вторичном токе по формуле, ВА:2S2  Z2  I 2ном.(5.18)Составим таблицу нагрузок, подключенных измерительных приборов, длякаждой обмотки отдельно.Таблица 5.4 – Нагрузки подключенных измерительных приборовНомерНаименованиеТипЧислоСопротивлениеобмоткиприбораприбораприборов(I=5A), ОмОбщеесопротивление(I=5A), ОмКРУ 35 кВОбмоткаСчетчик эл.

энергии№1(учеттрёхфазный,)активно/реактивныйОбмоткаСчетчик эл. энергии№2(изметрёхфазный,рение)активно/реактивныйМеркурий230Меркурий23014  10 34  10 314  10 34  10 318  10 38  10 3Обмотка№3(релеТерминал защиты ийнаяавтоматикиТОР–200защита)Длина кабеля марки КВВГЭнг–ls (7x4) с сопротивлением 4,7 Ом/км [5] отТТ до шкафа(в зависимости от расположения выключателя):Минимальная–8 метров, Максимальная–26 метров.Сопротивление контактов примем равное 0,1 Ом.33По формулам (5.17, 5.18) рассчитаем мощность вторичной нагрузки длятрансформаторов тока встроенных в выключатели 35 кВ:Для обмоток измерения и учета:Z2min  4,7  0,008  0,1  0,004  0,142 Ом;Z2max  4,7  0,026  0,1  0,004  0, 226 Ом;S2min  0,142  52  3,55 ВА;S2max  0,226  52  5,65 ВА.Для обмотки релейной защиты:Z2min  4,7  0,008  0,1  0,008  0,143 Ом;Z2max  4,7  0,026  0,1  0,008  0, 227 Ом;S2min  0,143  52  3,575 ВА;S2max  0,227  52  5,675 ВА.Расчет для КРУМ–6 кВ произведем аналогично данному расчету.Расчетные длины кабеля для КРУМ–6 кВ:Минимальная–4 м.

Максимальная–5 м.Результаты расчетов, выбора и проверки трансформаторов тока сведем втаблицу 5.5.34Таблица 5.5 – Выбор и проверки трансформаторов токаМестоустановкиТиптрансформаторатокаУсловие выбора и проверкиU ном  U сети ,кВIном  Iраб.сети , iпр.скв.  i уд ,АкАIТ2  t Т  Bk ,S2ном  S2расч ,кА2·сВАКлассточности10  5,6510  5,6515  5,67510  5,6510  5,6515  5,67525  3,1925  3,1925  3,2925  3,1925  3,2925  3,1925  3,1925  3,290,5s0.510P0,5s0.510P0,5s0.510P0.510P0,5s0.510PВТТОЛ–СЭЩ–3535  35300  282,784100  6,1934800  9,804СВТОЛ–СЭЩ–3535  35300  282,784100  6,1934800  9,804ВТТОЛ–СЭЩ–1010  61000  916,429100 16,1254800 45,961КРУМ–СВ6 кВТОЛ–СЭЩ–1010  61000  916,429100 16,1254800 45,961ТОЛ–СЭЩ–1010  615  15100 16,1254800 45,961КРУМ–35 кВТСН35Для отходящих фидеров нагрузки 6 кВ выбираем номинальный первичныйток в зависимости от рабочего тока фидера, результат сведем в таблицу 5.6.Таблица 5.6 – Выбор трансформаторов тока для фидеров 6 кВНомер фидераТип трансформаторанагрузкитока1ТОЛ–СЭЩ–10566,95576002ТОЛ–СЭЩ–10924,855510003ТОЛ–СЭЩ–10182,6592004ТОЛ–СЭЩ–10184,97112005ТОЛ–СЭЩ–10150,2891506ТОЛ–СЭЩ–1070,231211007ТОЛ–СЭЩ–10231,21393008ТОЛ–СЭЩ–10179,19082009ТОЛ–СЭЩ–10110,982715010ТОЛ–СЭЩ–10289,2130011ТОЛ–СЭЩ–10319,075140012ТОЛ–СЭЩ–10398,8439400Рабочий ток фидераНоминальный первичныйток ТТРасчет произведен приблизительно и уточняется при установке.

Вторичнаянагрузка при необходимости корректируется при помощи догрузочныхрезисторов.365.4 Выбор измерительных трансформаторов напряженияВыбор измерительных трансформаторов напряжения (в дальнейшем ТН)производиться по следующим параметрам:– по номинальному напряжению:U ном  U сети ;(5.19)– по классу точности(в необходимом классе точности );S2ном.  S2 .(5.20)Также должно выполняться условие[8]:100%  S2ном.  S2  25%  S2ном.(5.21)– по конструктивному исполнению.Контрольно-измерительные приборы устанавливаются для контроля заизмерением электрических параметров в схеме подстанции и расчетов наэлектроэнергию, потребляемую и отпускаемую подстанцией.ДляопределениявеличиныS2составляетсятаблицанагрузок,подключенных измерительных приборов, для каждой обмотки отдельно.Расчетные длины кабеля КВВГЭнг–ls (7x6) с сопротивлением 3,1 Ом/км:Для ТН 35 кВ: TV1–51 метр и TV2–42 метра;Для ТН 6 кВ: TV1–153 метра и TV2–149 метров.Расчет нагрузки контрольно-измерительных приборов представлен вприложении А.37Таблица 5.6 – Выбор и проверка трансформаторов напряженияНаименование РУКРУМ–35 кВТип ТНUн ≥ UрНАЛИ–СЭЩ–353535НАЛИ–СЭЩ–6–1КРУМ–6 кВ66НАЛИ–СЭЩ–6–2Класс точностиS2н ≥ S20,5758,60,5758,634508,60,510046,40,510046,4345046,4Произведем проверку по условию нагруженности вторичных обмотоксогласно формулы (5.21):Для ТН 35 кВ:75  8,6  18,75 ;75  8,6  18,75 ;450  8,6  112,5 .Для ТН 6 кВ:100  46,4  25 ;100  46,4  25 ;450  46,4  112,5 .38Из проверки видно, что фактическая мощность нагрузки ТН получиласьниже требуемого значения, что приводит к большим погрешностям и к работеТН не в заданном классе точности.

За исключением ТН 6 кВ НАЛИ–СЭЩ–6–1и ТН 6 кВ НАЛИ–СЭЩ–6–2 с вторичной обмоткой предназначенной дляизмерений. Для увеличения фактической нагрузки в необходимые пределынужно приобрести и установить догрузочные резисторы. В методике измерений[8] говорится, что их мощность должна быть выбрана таким образом, чтобыфактическая мощность ТН с учетом догрузочных резисторов соответствовала(50±10) % от номинальной мощности ТН.Фактическая вторичная нагрузка трансформаторов напряжения можетзначительно отличаться от расчетной. Поэтому мощность резисторов лучшеподбирать по фактической вторичной нагрузке.5.5 Выбор ограничителей перенапряженияВыбор ОПН (ограничитель перенапряжения нелинейный) производится всоответствии с «Методическими указаниями по применению ограничителейперенапряжений нелинейных в электрических сетях 6–35кВ» [8].Выбор наибольшего длительно допустимого рабочего напряжения ОПН.Когда длительность однофазного замыкания на землю ограничивается повремени,тонаибольшеедлительнодопустимоерабочеенапряжениерассчитывают как, кВ:U*НРО U сети,Kt(5.22)где K t – коэффициент, равный отношению допустимого изготовителемповышения напряжения в течении времени t к наибольшему длительнодопустимому рабочему (или номинальному) напряжению ограничителя.39Значение K t =1,22 определяют (для значения t озз  2 часа) по зависимости«допустимое повышение напряжения - время» для случая с предварительнымнагружением нормируемым импульсом энергии [8].U*НРО 6,3 5,16 кВ.1,22Для ОПНп–6/550/6,0–III–УХЛ1 фирмы ЗАО «Полимер-Аппарат» U*НРО  6,0кВ.Определение защитного уровня ограничителя.Остающееся напряжение ограничителей при грозовых перенапряжениях симпульсом 8/20 мкс и амплитудой 5000 А должно быть не более 27 кВ.

ДлявыбранногоОПНU остГ  17,7кВ.Остающеесянапряжениеприкоммутационном импульсе тока 30/60 мкс с амплитудой 500А U остК  14,9 .Выбор энергоемкости ограничителя.Суммарная расчетная энергия, рассеиваемая ОПН за время ограничениядуговых замыканий, должна быть не более нормируемой для него энергии:ЭОПН  Э ,(5.23)где Э – суммарная энергия, рассеиваемая ограничителем за однозамыкание, с учетом повторных замыканий, кДж.Э  n  Э1 ,(5.24)где n   30  0,1  IC  – число зажиганий с наибольшей энергией за однозамыканиеназемлю;Э1  0,3–40наибольшаяэнергия,рассеиваемаяограничителем в одном цикле гашение-зажигание, определяется по расчетнымкривым (ориентировочно в связи с отсутствием расчетной кривой).Рассчитываем энергию, поглощаемую ОПН в процессе дуговых замыканий:Э   30  0,1  4,044   0,3  8,88 кДж;19,4  8,88 .То есть с запасом удовлетворяет требованию.Выбранныеограничителивыдерживают,безопасноговзрывногоразрушения, токи короткого замыкания до 40 кА, что больше тока однофазногокороткого замыкания в месте установки (6,406 кА).Таким образом, выбранный ОПНп–6/550/6,0–III–УХЛ1 удовлетворяетпараметрам, определенным в соответствии с условиями эксплуатации.Для ОПН 35кВ расчёт произведен аналогично и сведен в таблицу 5.7.Таблица 5.7 – Выбор ограничителей перенапряжения 6 и 35 кВКаталожные данныеТипаппаратаРасчетные данныеТокТокU*НРО ,U остГ ,U остК ,короткогоU*НРО ,U остГ ,короткогокВкВкВзамыкания,кВкВзамыкания,кАкАОПНп–6/550/6,0–617,714,9405,1618,96,4063710991,94031,561302,460III–УХЛ1ОПНп–35/550/37–III–УХЛ1416 ВЫБОР ПРОВОДНИКОВВыбор и проверка проводников должны производиться по следующимпараметрам:– по длительно допустимому току проводника:Iраб.сети  k5  Iдоп.

Характеристики

Список файлов ВКР