Диплом (1232555), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Расчеты относительного сопротивления до точки К3 и токов короткого замыкания в точке К3 произведем по формулам (1.10) – (1.12) и:

Для 1(2) секций шин 6 кВ:

, (1.14)

, (1.15)

, (1.16)

,

,

А,

кА,

кА,

МВА.

Для 3(4) секций шин 6 кВ:

,

,

А,

кА,

кА,

, МВА.

Рассчитанные данные сводим в таблицу 1.5:

Таблица 1.5 - Значение токов трехфазного и однофазного КЗ.

Максимальные значения токов КЗ наблюдаются при работе силового трансформатора ЗТ, выбор и проверка установленного оборудования производится по полученным значениям в данном режиме.

Устанавливаемое оборудование проверено по условиям электродинамической и термической стойкости действию токов КЗ и удовлетворяют этим условиям.

Минимальный первичный ток трансформаторов тока 6 кВ при времени действия тока КЗ, равного 1,5 сек., составляет 150 А.

1.7.4 Расчет максимальных рабочих токов основных присоединений понизительной подстанции

Принимаем наибольший рабочий ток присоединения с учетом допустимой нагрузки длительностью не менее 30 минут.

При расчете максимальных рабочих токов, принимается наибольший рабочий ток присоединения с учетом допустимой нагрузки длительностью не менее 30 минут, но не более 6 часов, в течение не более 5 суток. .При расчете максимальных рабочих токов присоединений учитывается возможность 4-х кратной перегрузки трансформаторов, согласно [1]. Для выбора линий потребителей предусматривается запас на перспективу, который принимают 30 % существующей мощности потребителей, исходя из обоснования, приведенного в [1]. Расчетная схема представлена на рисунке 1.4.

Рисунок 1.4 – Расчетная схема максимальных рабочих токов подстанции

Максимальный рабочий ток питающих вводов понизительной подстанции, присоединенной отпайкой к воздушной линии, А:

, (1.17)

где n - число трансформаторов на понизительной подстанции; - номинальная мощность понижающих трансформаторов, кВА; - номинальное напряжение на вводе подстанции или потребителя, кВ; - коэффициент допустимой перегрузки трансформаторов.

Подставляя численные значения в формулу (1.17), получим:

А.

Максимальный рабочий ток обмотки высокого напряжения понизительного трансформатора.

Максимальный рабочий ток:

, (1.18)

где - номинальное напряжение первичной обмотки трансформатора, кВ; - коэффициент допустимой перегрузки трансформаторов, равный 1,4.

Подставляя численные значения в формулу (1.18), получим:

А.

Максимальный рабочий ток обмотки среднего напряжения понизительного трансформатора, А:

, (1.19)

где - номинальное напряжение вторичной обмотки трансформатора, кВ; - номинальная мощность понижающих трансформаторов, МВА.

Подставляя численные значения в формулу (1.19), получим:

А.

Максимальный рабочий ток обмоток низшего напряжения понизительного трансформатора, А:

, (1.20)

где - номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; – максимальная полная мощность, МВА.

Подставляя численные значения в формулу (1.20), получим:

А.

Максимальный рабочий ток первичной обмотки трансформатора собственных нужд, А:

, (1.21)

где – номинальная мощность трансформатора собственных нужд, кВА.

Подставляя численные значения в формулу (1.21), получим:

А.

Максимальный рабочий ток шин распределительного устройства 6 кВ, А:

, (1.22)

где – максимальная полная мощность трансформатора, кВА; - коэффициент допустимой перегрузки трансформатора; - коэффициент распределения нагрузки.

Подставляя численные значения в формулу (1.22), получим:

А.

Максимальный рабочий ток фидера районных потребителей, А:

, (1.23)

где - максимальная мощность на шинах районной нагрузки, кВА; - коэффициент допустимой перегрузки трансформатора.

А.

Максимальный рабочий ток сборных шин ЗРУ-6 кВ, А:

, (1.24)

А.

Результаты расчетов максимальных рабочих токов основных присоединений подстанции приведены в таблице 1.6.

Таблица 1.6 - Максимальные рабочие токи основных присоединений подстанции

1.7.5 Проверка электрических аппаратов и токоведущих элементов по термической устойчивости в режиме короткого замыкания

Согласно [2] расчетную продолжительность КЗ при проверке проводников и электрических аппаратов на термическую стойкость при КЗ следует определять сложением времени действия основной релейной защиты, в зону действия которой входят проверяемые проводники и аппараты, и полного времени отключения ближайшего к месту КЗ выключателя.

При наличии устройства автоматического повторного включения (АПВ) следует учитывать суммарное термическое действие тока КЗ.

При расчетной продолжительности КЗ до 1 с процесс нагрева проводников под действием тока КЗ допустимо считать адиабатическим, а при расчетной продолжительности более 1 с и при небыстродействующих АПВ следует учитывать теплоотдачу в окружающую среду.

Электрические аппараты и токоведущие элементы по термической устойчивости проверяют по формуле, кА²·с, [2]:

, (1.25)

где - относительное значение теплового импульса для источников неограниченной мощности; - периодическая составляющая сверхпереходного тока, кА; - постоянная времени цепи к.з., с.

Время протекания тока короткого замыкания, с:

, (1.26)

где - время выдержки срабатывания защиты, с; - собственное время отключения выключателя, с.

В таблице 1.7 приведен расчет теплового импульса.

Таблица 1.7 - Расчет теплового импульса

1.8 ВЫБОР ОСНОВНОГО СИЛОВОГО ОБОРУДОВАНИЯ

1.8.1 Выбор сборных шин и токоведущих элементов

Выбор сборных шин из [10] производится по условиям длительного режима работы и устойчивости в режиме короткого замыкания.

1. Шины проверяются по длительному допускаемому току, А:

, (1.27)

где – длительно допускаемый ток для выбранного сечения, А; – максимальный рабочий ток сборных шин, А.

2. По термической стойкости сборные шины должны удовлетворять следующему условию:

, (1.28)

где – выбранное сечение мм; – минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию ее термической стойкости, мм².

, (1.29)

где – коэффициент, зависящий от материала шин. Для алюминиевых шин и неизолированных алюминиевых проводов, .

Для распределительных устройств, напряжением 35 кВ и выше применяют гибкие шины из провода АС. Гибкие шины и кабели не проверяют по экономической целесообразности.

Произведем расчеты для шин 110 кВ по формулам (1.27), (1.29):

Характеристики

Список файлов ВКР