Diplom (1230837), страница 4
Текст из файла (страница 4)
7.1 Расчет дифференциальной защиты
Первая зона охватывает около 80-90% своей линии и действует без выдержки времени; Вторая зона охватывает 100% своей линии + выключатели на соседней линии. Действует с выдержкой времени равно 0,5-2с; Третья зона охватывает свою и соседнюю линию, включая шины соседней линии и часть трансформатора. Действует с выдержкой времени равно 3-5с;Первая зона ДЗ:
Рисунок 1 – Характеристики срабатывания дифференциальной защиты.
Рисунок 2 – Значение уставки для первой зоны.
По расчетам, уставка для первой зоны ДЗ=9,3 Ом. Остальные расчеты сведем в таблицу 1.
Таблица 1 –Уставки зон срабатывания дифференциальной защиты:
| № Зоны | Значение уставки, Ом | Коэффициент чувствительности |
| 1 | 9,3 | нет |
| 2 | 18,2 | 1,65 |
| 3 | 370 | 2,00 |
- Расчет второй зоны ДЗ проделываем через согласование с 1 зоной ДЗ «ПС Омутная-тяга». А так же проверяем по чувствительности (>1.2).
- Третьей зоны ДЗ проделываем через согласование с 2 зоной ДЗ «ПС Омутная-тяга». Производим отстройку уставки от нагрузки (>1,32) и проверяем её на чувствительность (>1.5).
Перевод уставок ДЗ в полигональную характеристику: для перевода уставок ДЗ необходимо разбить полное сопротивление Z на активную составляющую R (учитывая так же и сопротивление возникающей электрической дуги) и реактивную составляющую jX.
Для этого воспользуемся следующими формулами:
|
| (7.1) |
|
| (7.2) |
где 
- угол максимальной чувствительности; 
- сопротивление электрической дуги; 
- коэффициент токораспределения. Произведем расчет:
|
| (7.3) |
|
| (7.4) |
|
| (7.5) |
|
| (7.6) |
|
| (7.7) |
|
| (7.8) |
Согласно расчетных данных построим полигональную характеристику:
Рисунок 3 - Полигональная характеристика дифференциальной защиты.
7.2 Расчет токовой нулевой последовательности
- Первая ступень, действует без выдержки времени, охватывает 40-60% длины линии.
- Вторая ступень, охватывает около 90-100% длины линии. Действует с выдержкой времени 0,5-1,0с;
- Третья ступень, охватывает линию до шин противоположной ПС. Действует с выдержкой времени 1,0-2,5с;
- Четвертая ступень применяется для дальнего резервирования. Действует с выдержкой времени 3,5-5,5с; Первая ступень ТЗНП:
Рисунок 4 –Характеристики срабатывания.
Рисунок 5 – Значение уставки для первой ступени
По расчетам, уставка для первой ступени ТЗНП= 2311 А. Время срабатывания для первой ступени ТЗНП 
. Остальные расчеты сведем в таблицу 2.
Таблица 2 – Уставки ступеней срабатывания токовой защиты нулевой последовательности:
| № ступени | Значение уставки, А | Коэффициент чувствительности |
| 1 | 2311 | нет |
| 2 | 855 | нет |
| 3 | 600 | 2,25 |
| 4 | 171 | 1,62 |
- Расчет второй ступени ТЗНП проделываем через согласование с 1 ступенью ТЗНП «ПС Омутная-тяга», при этом отключаем половину трансформаторов на «ПС Омутная-тяга и Бам-тяга»;
- Расчет третьей ступени ТЗНП проделываем через согласование с 2 и 3 ступенями ТЗНП «ПС Омутная-тяга» ,при этом отключаем трансформатор на «ПС Сквородино». Проверяем её на чувствительность (>1.5).
- Расчет четвертой ступени ТЗНП проделываем через согласование с 3 и 4 ступенями ТЗНП «ПС Омутная-тяга» ,при этом отключаем трансформатор на «ПС Сквородино». Проверяем её на чувствительность (>1.2).
7.3 Расчет основной защиты ВЛ-220 кВ Сковородино: высокочастотная блокировка:
|
| (7.9) |
где, 
-коэффициент надежности, принимаемый равным 1.2; 
-коэффициент возврата реле, принимаемый равным 0,96; 
-ток небаланса (первичный) в нулевом проводе трансформаторов тока в максимальном нагрузочном режиме; 
-ток нулевой последовательности в максимальном нагрузочном режиме;
|
| (7.10) |
А, где 
-максимальный ток нагрузки линии.
|
| (7.11) |
|
| (7.12) |
|
| (7.13) |
|
| (7.14) |
|
| (7.15) |
А;
А;
А;
А,где 
-первичный ток срабатывания реле тока с которым производится согласование; 
-ток небаланса (первичный) в нулевом проводе трансформаторов тока при внешнем замыкании между фазами или качаниях; и 
-коэффициенты надежности принимаемые, соответственно 1,5 и 1,25; 
-расчетный максимальный ток при трехфазном коротком замыкании на шинах ПС Сковородино:
|
| (7.16) |
где 
- напряжение небаланса (первичное); -коэффициент надежности, принимаемый равным 1.2; -коэффициент возврата реле, принимаемый равным 0,96; 
-напряжение нулевой последовательности в нагрузочном режиме, обусловленное несимметрией, принятое равным 4В;
|
| (7.17) |
А.Проверка чувствительности:
|
| (7.18) |
|
| (7.19) |
|
| (7.20) |
|
| (7.21) |
|
| (7.22) |
|
| (7.23) |
А;
А;
где, 
-фазная э.д.с системы, принимаемая; 
-значение тока двухфазного короткого замыкания на шинах Сковородино;
и 
-значение суммы сопротивлений линии прямой и нулевой последовательности соответственно; 
-сопротивление прямой (обратной) последовательности системы в минимальном режиме ее работы, принимаемая равной 20 Ом.
|
| (7.24) | |
|
| (7.25) | |
|
| (7.26) | |
|
| (7.27) | |
где, 
-ток срабатывания реле РНТ-565, принимаем равным 1,5; 
-первичный ток срабатывания реле РНТ; 
-минимальное утроенное первичное напряжение в месте установки защиты при замыкании на землю двух фаз на шинах ПС Сковородино; 
-коэффициент трансформации трансформаторов напряжения.
7.4 Расчет автоматического повторного включения
По условию деионизации среды время от момента отключения линии до момента повторного включения и подачи напряжения должно определяться по выражению:
|
| (7.28) |
где, 
- время деионизации. Для сетей выше 35 кВ рекомендуется принимать =0,3-0,4 c ; 
- время запаса. Принимается равным =0,4-0,5. По условию готовности привода выключателя 
к повторному включению после отключения:
|
| (7.29) |
где, -время готовности привода. Принимается равным =0,4-0,5 c ; - время запаса. Принимается равным =0,3-0,5 с ; При выборе выдержки времени АПВ с двухсторонним питанием принимается третье условие:
|
| (7.30) |
где, 
, 
, 
- наименьшие выдержки времени первой ступени защиты, времена отключения и включения выключателя на конце линии Сковородино - 0,062 с (для элегаза) ; 
, 
- выдержка времени второй ступени защиты и время отключения выключателя с противоположной стороны линии. =2 с ; - время деионизации (0,1-0,3 c) ; - время запаса(0,5-0,7с).
Если принять для упрощения = и 
, то:
|
| (7.31) |
Для того, чтобы замыкание транзита происходило при угле, меньшем максимально допустимого по расчету значения 
, угол срабатывания реле KSS выбирается по формуле:
|
| (7.32) |
7.5 Расчет устройства резервирования при отказе выключателя
Выдержка времени УРОВ настраивается в полной схеме. Она должна обеспечивать несрабатывание схемы при повреждении на присоединении выключателя. Для всех схем выполнение этого условия является наиболее тяжелым и требует большей выдержки времени:
|
| (7.33) |
С учетом сказанного выдержку времени реле целесообразно применять:
8 ТОКИ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ШИНАХ
Таблица 3 – токи короткого замыкания
| Подстанция | Место короткого замыкания | 3-хфазное КЗ Z1, Ом I1, А | 1-фазное КЗ Zо, Ом I (1), А |
| Сковородино | Максимальный режим | ||
| Шины 220 кВ | Z1=7.125+j36.003 3600 | Z0=2.306+j16.147 4420 | |
| Шины 220 кВ | Z1=11.217+j52.684 2456 | Z0=3.096+j26.736 2950 | |
| Тында | Максимальный режим | ||
| Шины 220 кВ | Z1=5.271+j28.643 4533 | Z0=3.620+j22.845 4867 | |
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
