Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Для генераторов, трансформаторов, автотрансформаторов и реакторов согласно [5] учитывается только индуктивная составляющая сопротивления:

, (1.1)

, (1.2)

, (1.3)

, (1.4)

где – напряжение короткого замыкания соответствующей обмотки трансформатора (автотрансформатора), отнесенное к мощности данной обмотки, %; – среднее номинальное напряжение, кВ.

Рассчитанные значения заносим в таблицу 1.3.

Таблица 1.3 – Параметры трансформаторов и автотрансформаторов

Для линий 110 кВ и выше, согласно [5], активное сопротивление проводов не учитывается. Сопротивление линии рассчитаем по формуле:

, (1.5)

где – длина участка ЛЭП, км; – удельное сопротивление линии, Ом/км.

Для расчета сопротивления линий применим программный продукт PL62W.

Пример расчета сопротивлений линий прямой и нулевой последовательности в

программном продукте PL62W представлен на рисунке 1.1.

Рассчитанные значения заносим в таблицу 1.4.

На основании исходной схемы сети составляется схема замещения прямой (обратной) последовательности, представленная на рисунке 1.2.

Рисунок 1.1– Пример расчета сопротивления линии в PL62W.

Таблица 1.4 – Параметры линий сети

12

Рисунок 1.2 – Схема сети замещения прямой (обратной) последовательности.

1.3 Формирование таблиц ветвей прямой (обратной) и нулевой последовательностей в программе TKZ 3000.

Данные, рассчитанные в предыдущем разделе и занесённые в таблицу 1.3 и таблицу 1.4, вводим в таблицу программного продукта TKZ 3000.

Ввод схем замещения разных последовательностей (прямой и нулевой) осуществляется в виде таблиц.

Для прямой и обратной последовательностей предусмотрены следующие типы ветвей: 0 – простая ветвь, характеризующаяся активным R₁ и реактивным Х₁ сопротивлением; 1 – ветвь с нулевым сопротивлением; 3 – трансформаторная ветвь; 4 – генераторная ветвь.

Рисунок 1.3 – Пример расчета в программе TKZ 3000.

Таблица ветвей нулевой последовательности без взаимодействующих по нулевой последовательности групп содержит те же ветви, что и прямая последовательность, за исключением генераторных ветвей, которые преобразовались либо в ветви нулевого сопротивления, либо в простые ветви с очень большими сопротивлениями при разземленной нейтрали.

После ввода данных схем замещения прямой, обратной и нулевой последовательности производится контроль результатов по следующим позициям: просмотр исходных данных, контроль сети, расчет доаварийных напряжений.

1.4 Расчет токов КЗ в узлах

Определяем величину токов КЗ в узлах с помощью программы TKZ 3000.

Полученные значения токов сведены в таблицу 1.5.

Таблица 1.5 – Таблица токов КЗ прямой (обратной) и нулевой последовательности в узлах.

где – трехфазное КЗ, А; 3I₀ – токи нулевой последовательности, А.

Используя программу TKZ 3000, составляем схему токораспределения при трехфазных коротких замыканиях и коротких замыканиях на землю.

Приложение А,Б,В,Г,Д,Е.

Рисунок 1.4 – Пример расчета токов, протекающих по ветвям в программе TKZ 3000.

2. РАСЧЕТ УСТАВОК ЗАЩИТ ТРАНСФОРМАТОРА Т1

Расчет производится согласно методическим указаниям [6]. Расчет токов, требуемых для расчета уставок производится в программном продукте TKZ3000.

2.1 Расчет дифференциальных защит Т1

2.1.1 ANSI 87. Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, использующая характеристики стабилизации (торможения).

Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, срабатывает при междуфазных и однофазных КЗ в защищаемой зоне, ограниченной трансформаторами тока, исключая однофазные замыкания на землю на стороне сети с изолированной нейтралью.

Применяемое устройство SIPROTEC: 7UT633.

2.1.1.1 Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты:

, (2.1)

где – относительная величина напряжения диапазона РПН на стороне ВН трансформатора, равная 0,12; – номинальный ток защищаемого объекта (трансформатора), А.

А;

Уставка по току срабатывания основной функции дифференциальной защиты вводится по адресу 1221, принимаем (I-DIFF>) = .

2.1.1.2 Расчет коэффициента торможения K_торм. Согласно [6] (характеристика торможения проходит через начало координат).

, (2.2)

где – коэффициент токораспределения, принимается равным 1.

(о.е.);

В этом случае ток начала торможения определяется как:

; (2.3)

(о.е.);

Принимаем уставку коэффициента торможения (SLOPE1) дифференциальной защиты Krest1=0,32. Уставка вводится по адресу 1241А.

Принимаем положение точки пересечения характеристики торможения с осью по адресу 1242А (BASE POINT1).

2.1.1.3 Параметры дополнительного (второго) наклонного участка характеристики торможения функции ДЗТ, предназначенного для предотвращения действия защиты при больших токах внешнего повреждения, которые могут вызвать насыщение и увеличение погрешности измерения ТТ (больше 0,10%) для функции ДЗТ, согласно рекомендациям изготовителя, принимаются без расчетов.

Минимальная уставка наклона характеристики торможения (2) принимается равной:

(о.е.);

Принимаем уставку коэффициента торможения (SLOPE2) дифференциальной защиты Krest2 =0,5. Уставка вводится по адресу 1243А.

Ток начала торможения характеристики (2) (соответствует точке пересечения характеристик торможения 1 и 2 принимается равным:

(о.е.);

Уставка начальной точки характеристики (2) (величина смещения вдоль оси I_торм/I_ном) определяется из выражения:

; (2.4)

; (2.5)

(о.е.);

(о.е.);

Принимаем уставку коэффициента торможения дифференциальной защиты Krest2=0,5. Уставка вводится по адресу 1243А(SLOPE2).

Характеристики

Список файлов ВКР