Диплом в сборе (1229381), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

3.1 Определение механических нагрузок для расчетных климатических условий

Продолжение таблицы 3.2

В формулах таблицы 3.2 обозначения величин нормативных нагрузок приняты следующие:

– ускорение свободного падения тела, ; – масса 1м провода, кг/м [20]; – сечение всего провода, мм² [20]; d=8,4 – диаметр провода, мм; в – нормативная толщина стенки гололеда, мм (таблица 3.1); – объемный вес гололеда (таблица 3.1); – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления провода [20]; q – скоростной напор ветра, даН/м² (таблица 3.1); V – максимальная скорость ветра для заданного района, м/с (таблица 3.1).

3.2 Расчет нормативных нагрузок на опорные устройства

Нагрузки от собственного веса опор, поддерживающих и фиксирующих устройств определяют исходя из конкретных размеров, материалов и конструкций расчетных устройств.

Расчет производим по последовательности формул представленной в [21], с учетом ранее рассчитанных величин.

Нормативные вертикальные нагрузки от веса проводов и изоляции определяются по формуле:

(3.1)

где – нагрузка от собственного веса провода, даН/м (СИП-3-0,162 даН/м); l_вес – весовая длинна пролета (75м); G_и – нагрузка от веса изоляторов. Тогда:

_{Нагрузка от веса гололеда, определяется по формуле:}

(3.2)

_{Нагрузка на провода от ветра, передающаяся на опорные устройства при режиме максимального ветра и гололеда с ветром, даН:}

(3.3)

(3.4)

Нагрузка от ветра на опоры определяется, даН:

(3.5)

где – аэродинамический коэффициент лобового сопротивления опоры (для цилиндрических и конусных 0,7); B – распределенная поверхностная нагрузка, принимаемая в соответствии с расчетным режимом; – площадь поверхности опоры, на которую действует ветер (8,74 м). Тогда:

_{Усилия от изменения направления проводов в кривых, в том случае когда пролеты по обе стороны от расчетной опоры целиком расположены в пределах кривой, определяются по формуле, даН:}

(3.6)

где H – натяжение провода, соответствующее режиму для которого определяется нагрузка; R – радиус кривой.

_{Натяжение провода определяется по формуле, даН:}

(3.7)

где f - стрела провеса (для ВЛ 10 кВ - 2,5 м). Тогда:

Усилия от изменения направления проводов в кривых будут равны:

Все рассчитанные нагрузки прикладываются на определенной высоте относительно условного обреза фундамента и создают свои моменты, стремящиеся изменить положение опоры.

3.3 Определение суммарного изгибающего момента

Важнейшей характеристикой опор является несущая способность - допусти­мый изгибающий момент в уровне условного обреза фундамента (УОФ). По несущей способности и подбирают типы опор для применения в конкретных ус­ловиях установки.

Для расчета суммарного изгибающего момента действующего на опору необходимо составить ее расчетную схему, показав на ней все силы, действующие на опору, и плечи этих сил относительно точки “О” - точки пересечения оси опоры с УОФ.

Определять суммарные изгибающие моменты от действия всех сил относи­тельно точки “О” следует для трех расчетных режимов: гололеда с ветром, максимального ветра, минимальной температуры, и по наибольшему из полученных моментов – выбрать опору исходя из условия <

Расчет изгибающих моментов для всех режимов приведен в ПРИЛОЖЕНИИ А.

Все конструкции закрепления опор в грунте могут быть разделены на две группы:

Первая группа конструкции закрепления, работающие на выворачивание, т. е. такие, при которых развивающиеся в грунте силы создают необходимый реактивный момент, уравновешивающий момент от действия внешних сил. К этому случаю относятся все конструкции закрепления так называемых одноно­гих опор. Применяемые при этом фундаменты называют одиночными;

Вторая группа конструкции закрепления, создающие продольную силу, т. е. препятствующие выдергиванию этих конструкций из грунта или погружению их в грунт. К ним относятся многоногие опоры и опоры с оттяжками. Применяемые для опор в этом случае фундаменты называют раздельными.

3.4 Определение опрокидывающего момента для призматического фундамента

Расчетная эпюра внешних активных и реактивных сил, действующих на фундамент в предельном состоянии, представлена на рисунке 3.1. При этом горизонтальная сила и вертикальная в соответствующее число раз (в зависимости от выбранного запаса устойчивости) больше нормативных, т.е. нормально действующих сил.

Для определения суммарного реактивного момента составляется два уравнения равновесия [22,23]:

Определение предельного опрокидывающего момента условного фундамента производится по формуле:

(3.8)

где m – коэффициент пропорциональности; – нормативная вертикальная сила (включая собственный вес фундамента) поскольку увеличение вертикальной нагрузки сверх нормативной ведет к некоторому увеличению удерживающего (реактивного) момента, а роста нагрузки может не быть, то осторожнее принимать в расчет и в предельном состоянии вертикальную нагрузку, равной нормативной, т.е ; е – величина эксцентриситета приложения реактивной силы; h – глубина заложения фундамента от расчетной поверхности грунта, за расчетную поверхность грунта при расчете одиночного фундамента принимают горизонтальную плоскость проходящую через точку пересечения вертикальной оси фундамента с поверхностью грунта, а при наличии насыпного неуплотненного слоя (песчаный балласт, шлак и пр.) с нижней поверхностью этого слоя.

Рисунок 3.1 – Расчетная эпюра давлений в грунте для призматического фундамента в предельном состоянии

За поверхность грунта принимают поверхность природного рельефа или поверхность земляного полотна (насыпи или выемки); Н – эквивалентное плечо горизонтальной предельной силы Р_ПР.

Коэффициент пропорциональности определяется по формуле:

(3.9)

где с и m₀ – характеристики грунта, зависящие от его рода и состояния [22].

кН/м².

Характеристики

Список файлов ВКР