Антиплагиат (1229118), страница 3
Текст из файла (страница 3)
И терминал защ иты типа «ТОР 300 КСЗ 604»,содерж ащ ий: пять ступеней дистанц ионной защ иты (ДЗ) от меж дуфазных и земляных замыканий с логикой ВЧ-блокировки, восемьступеней токовой направленной защ иты нулевой последовательности (ТНЗНП) с логикой ВЧ-блокировки, алгоритмы ускорения ДЗ и ТНЗНП,токовую отсечку (ТО), ненаправленную максимальную токовую защ иту (МТЗ). токовую защ иту неповреж денных фаз (ТЗНФ), защ иту отнеполнофазного реж има (ЗНФР), избиратель повреж денных фаз (ИПФ), блокировку при неисправности ц епей напряж ения (БНН) [6].Выбор защ ит ошиновки ОРУ 220 кВПримем к установке терминал типа «ТОР 300 ДЗШ 61Х» предназначен для защ иты шин с ж есткой фиксац ией присоединений, с числомприсоединений (трансформаторов тока) не более 12.
Защ иты, входящ ие в состав устройства, обеспечивают селективное отключение приповреж дении в защ ищ аемой системе шин [7]. Состав защ ит: дифференц иальная защ ита шин (ДЗШ) сторможением, реле контроля исправности токовых цепей ДЗШ, чувствительный токовый орган ([2]ЧТО) ДЗШ, пуск по напряж ению ДЗШ, отключение от внешних УРОВ каж догоиз 12 присоединений, логика ручного опробования, логика запрета[2]автоматического повторного включения (АПВ).ПАРАМЕТРЫ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ СЕТИ И ТОКИ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯРасчёт параметров э лектрической сетиРасчёт токов короткого замыкания производим в программе TKZ 3000.
Для произведения расчёта необходимо ввести новые параметрыпроектируемых линий и подстанц ий такие как сопротивление участков линии (прямой и нулевой последовательности), сопротивлениетрансформатора.Произведем расчёт сопротивлений прямой последовательности участков линий согласно данным из таблиц е 1.1 и выраж ениям (1.1) - (1.2):(2.1)(2.2)(2.3)где - полное сопротивление прямой последовательности линии, Ом;, - соответственно активное и реактивное сопротивление прямой последовательности линии, Ом;- длина линии, км.Приведем пример расчёта для ВЛ 220 кВ Хабаровская – НПС-1:(2.4)(2.5)(2.6)Для определения сопротивления нулевой последовательности используем программу PL62W, вводим исходные данные в окно программырисунок 2.1Рисунок 2.1 – Окно для ввода исходных данных программы PL62WДалее в окно расчёта, изображ енное на рисунке 2.2, вводим длину линии и рассчитываем сопротивление нулевой последовательности.Произведем расчёт на примере ВЛ 220 кВ «Хабаровская – НПС-1».Рисунок 2.2 – Расчётное окно программы PL62W(2.7)где - полное сопротивление нулевой последовательности линии.Остальные расчёты приведены в таблиц е 2.1.Таблиц а 2.1 – Результаты расчётов сопротивленийУчастокДлина, км, Ом, ОмХабаровская – НПС - 196,69,4668+j41,078530,5159+j100,8941НПС – 1 - Литовкоhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23536920&repNumb=17/1715.06.2016Антиплагиат39,83,9004+j16,924712,2064+j40,8272Литовко – НПС - 2393,8220+j16,584511,9610+j40,0065НПС – 2 - Старт224,822,0340+j95,594768,9446+j230,6017Хабаровская - Литовко136,413,3672+j58,003241,8329+j39,9203НПС – 2 – НПС - 3125,712,3186+j53,453138,5513+j128,9441НПС – 3 - Старт99,19,7118+j42,141630,3933+j101,6576Отпайка на Литовко5,70,5586+j2,42391,7481+j5,8471Т.к.
на всех проектируемых подстанц иях располагаются одинаковые трансформаторы типа ТДН – 25000/220, то и их сопротивления будутодинаковы. Сопротивления трансформаторов рассчитаем по формуле:(2.8)Далее все полученные данные заносим в программу TKZ 3000.Расчёт токов короткого замыканияНа рисунке 2.3 представлена схема для определения токов КЗ. Расчёт производим в программе TKZ 3000.
Пример расчёта минимальноготока трехфазного КЗ в точке К1, приведенного к стороне ВН, в программе TKZ 3000 показан на рисунке 2.4.Рисунок 2.3 – Однолинейная схема э лектрической сети «Хабаровская – Старт» с указанными точками короткого замыкания и номерамиузловРисунок 2.4 – Расчёт тока короткого замыкания в TKZ 3000Полученный результат находится в окне «Результаты расчёта», изображ енном на рисунке 2.5.Рисунок 2.5 – Окно «Результаты расчёта»Получаем значение 370 А, остальные расчёты аналогичны и сведены таблиц у 2.2.Таблиц а 2.2 – Результаты расчётов токов короткого замыканияРасчётная величинаЗначение, расчётной величиныМаксимальный ток трехфазного КЗ в точке К1, на шинах НН Т2, приведённый к стороне ВН.481 АМинимальный ток трехфазного КЗ в точке К1, на шинах НН Т2, приведённый к стороне ВН.370 АМинимальный ток трехфазного КЗ в точке К2, в конц е линии.405 АМинимальный ток обратной последовательности, протекающ ий при однофазном КЗ в точке К2153 АМинимальный ток обратной последовательности, протекающ ий при меж дуфазном КЗ в точке К2206 АМинимальный ток обратной последовательности при двухфазном КЗ на землю в точке К2120 АМинимальная аварийная составляющ ая тока прямой последовательности при двухфазном КЗ на землю в точке К2285 АМинимальный ток нулевой последовательности, протекающ ий при однофазном КЗ в точке К2103 АМинимальное напряж ение обратной последовательности при двухфазном КЗ в точке К245,66 кВНапряж ения при металлическом меж дуфазном КЗ в максимальном реж име в точке К15,34 кВНапряж ения обратной последовательности при металлическом двухфазном КЗ в минимальном реж име в точке К23,44 кВМинимальный ток двухфазного КЗ в точке К3965 АРАСЧЁТ УСТАВОК ЗАЩ ИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА ТИПА «ТОР 300 ДЗАТ 62Х»Расчёт номинального тока трансформатораРасчёт уставок ведём согласно данным и методам, излож енным в [5] и [10].Токи, необходимые для расчета уставок, и сами уставки в данном разделе следует рассчитывать в относительных единицах, т.е.в долях от номинального тока[6]наиболее мощ ной обмотки (базисного тока).
Номинальный ток трансформатора рассчитывается по формуле:(3.1)где - номинальное (базисное) напряж ение обмотки трансформатора, соответствующ ей стороны n, кВ;- номинальная (базисная) мощ ность трансформатора, , МВА.Тогда для сторон ВН и НН номинальный (базисный) ток равен:(3.2)(3.3)Вторичные токи защ ищ аемого трансформатора , протекающ ие через измерительные трансформаторы тока (ИТТ) определяются повыраж ению:(3.4)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23536920&repNumb=18/1715.06.2016Антиплагиат(3.5)(3.6)где - номинальный вторичный ток высоковольтного ИТТ, соответствующ ей стороны, А;- номинальный первичный ток высоковольтного ИТТ, соответствующ ей стороны, А;- коэ ффиц иент схемы соединения вторичных обмоток ИТТ, соответствующ ей стороны, принимается равным 1 для схемы «звезда».При выборе рабочего ответвления токового входа терминала, к которому подключаются вторичные ц епи трансформатора тока, долж новыполняться условие по максимальному коэ ффиц иенту ц ифрового выравнивания, который долж ен быть менее 5 и более 0,5.0,5<<5, (3.7)где - номинальный ток ответвления токового входа терминала, к которому производится подключение вторичных токовых цепей[1]ИТТ, А.Тогда согласно формуле (3.9):0,785<<7,85; (3.8)1,72<<17,2.
(3.9)Согласно рекомендац иям [5] принимаем следующ ие значения:(3.10)(3.11)В большинстве случаев номинальные токи сторон трансформатора, а такж е номинальные первичные и вторичные токи ТТ отличаютсятаким образом, что для правильного определения дифференц иального тока требуется выравнивание измеряемых токов.
Выравниваниеосущ ествляется двумя способами: грубое выравнивание путем выбора номинального тока аналогового входа терминала, точноевыравнивание с помощ ью заданных коэ ффиц иентов.Цифровое выравнивание токов плеч дифференц иальной токовой защ иты позволяет привести измеряемые токи к единому базису ивыполняется с использованием коэ ффиц иентов, задаваемых отдельно для каж дого плеча.Коэ ффиц иент ц ифрового выравнивания для ДТЗ мож но определить по формуле:(3.12)(3.13)(3.14)Уставка стороны ВН «Квыр1» принимается равной 318 %.Уставка стороны НН «Квыр3» принимается равной 145 %.Расчёт дифференц иальной защ иты трансофрматораОтносительныйначальный дифференциальный ток срабатывания[1]выбирается [2]поусловию отстройки от тока небаланса в нормальном режимеработы трансформатора[1]:(3.15)(3.16)(3.17)(3.18)(3.19)[16]где- коэффициент отстройки, учитывающий ошибки расчета и необходимый запас равен 1,2;- расчетный ток небаланса[1]для реж има, соответствующ его началу тормож ения;- составляющ ая относительноготока небаланса, обусловленная погрешностью ИТТ;- составляющая тока небаланса, обусловленная регулированием напряжения защищаемого трансформатора;- составляющая тока небаланса, обусловленная погрешностью выравнивания токов плеч в терминале защиты;- коэффициент, учитывающий переходный режим[2]равный 1;- коэффициент однотипности трансформаторов тока равный 1;- относительное значение полной погрешности[16]трансформаторовтока[22]принимаем равное 0,1;- погрешность, обусловленная регулированием напряжения под нагрузкой, равна 0,12;- погрешность выравнивания токов плеч в терминале защиты [2]принимаем равной 0,02;- ток расчетного реж има, принимается равным номинальному току.Уставка«Iднач» принимается равной 30%.Начальный тормозной ток второго участка принимается равным 1.Уставка «Iторм2» принимается равной 100%.Коэффициент торможения второго участка тормозной характеристики[16]рассчитывается по следующ ей формуле:(3.20)(3.21)(3.22)где - относительный расчетный дифференциальный ток срабатывания при расчетном внешнем КЗ;-[1]начальный тормозной ток второго участка равный 1;- тормозной ток в расчетном реж име, принимается равным максимальному относительному току при внешнем трехфазном КЗ;- максимальный ток трехфазного КЗ в точке K1, А.Расчетный дифференц иальный ток срабатывания равен 2,9 определяется аналогично по формулам (3.15) – (3.19) при следующ ихпараметрах:- коэ ффиц иент, учитывающ ий переходный реж им принимается равный 1,7;- ток расчетного реж има, принимается равным максимальному относительному току при внешнем трехфазном КЗ, принимаем равным 7,66.Уставка «Кторм2» принимается равной 38%.Начальный тормозной ток третьего участка принимается равным 2,5.
Уставка «Iторм3» принимается равной 250%.Коэ ффиц иент тормож ения третьего участка тормозной характеристики рассчитывается по следующ ей формуле:(3.23)(3.24)(3.25)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23536920&repNumb=19/1715.06.2016Антиплагиатгде - начальный тормозной ток третьего участка равный 2,5;- тормозной ток в расчетном реж име, принимается равным 20;- относительный расчетный дифференц иальный ток, соответствующ ий конц у второго участка тормозной характеристики.Расчетный дифференц иальный ток срабатывания равен 11,4 и определяется аналогично по формулам (3.15) – (3.19) при следующ ихпараметрах:- коэ ффиц иент, учитывающ ий переходный реж им равный 3;- ток расчетного реж има при реальной нагрузке, который допустимо принять равным 20 в случае отсутствия иных данных.Уставка «Ктор3» принимается равной 60%.Рассчитаем коэ ффиц иент чувствительности по формуле:(3.26)где - минимальный относительный ток при внешнем двухфазном КЗ;- минимальный относительный ток при внешнем трехфазном КЗ;- минимальный ток при внешнем трехфазном КЗ, А.Блокировка по второй и пятой гармоникеБлокировка по второй гармонике предусмотрена для отстройки дифференциального органа от броска тока намагничивания, атакже для дополнительного торможения защиты в режиме внешнего КЗ и реагирует на отношение модуля второй гармоникидифференциального тока к модулю основной гармоники.[1]Уставка «K2f1f» принимается равной 10 %.Блокировка по пятой гармонике предназначена для отстройки дифференц иальной токовой защ иты от реж имов перевозбуж дениятрансформатора иреагирует на отношение модуля пятой гармоники дифференциального тока к модулю основной гармоники.[1]Уставка «K5f1f» принимается равной 25 %.Контроль исправности токовых цепейКонтроль исправности токовых цепей[2]предназначен для исключения излишнего срабатывания ДЗТ при обрыве или замыкании вторичных ц епей переменного тока в реж именагрузочных токов.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
