ПЗ (1226759), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Расход энергии, приходящийся на правые и левые плечи питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для 1-го (существующего) режима
кВАч
кВАч
Расход энергии, приходящейся на правое и левое плечо питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для 2-го (возрастающего) режима
кВАч
кВАч
Результаты расчёта по формуле 6.3 приведены в таблице 6.2 и 23
Таблица 6.2 – Расход электроэнергии по плечам питания для 1-го режима
| Наименование показателей | ТП М – Чесноковская ЭЧЭ-44 | |||
| 1 | 2 | 3 | ||
|
| левое | 240068,9 | ||
| правое | 244360,2 | |||
|
| левое | 298371,4 | ||
| правое | 303704,8 | |||
,кВАч
,кВАчТаблица 6.3 – Расход электроэнергии по плечам питания для 2-го режима
| Наименование показателей | ТП М – Чесноковская ЭЧЭ-44 | |
|
| левое | 274364,5 |
| правое | 279268,8 | |
|
| левое | 449271,9 |
| правое | 457302,7 | |
Расход энергии на левом плече примерно равен правому плечу. Это значит, что загрузка плеч питания практически одинакова.
-
Проверка нагрузочной способности тяговых трансформаторов
Мощность плеча питания ТП 
, определяется по формуле
(6.4)
Расчет мощности, приходящейся на правое и левое плечо питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для существующего размера движения
кВА,
кВА.
Расчет мощности, приходящейся на правое и левое плечо питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для повышенного режима
кВА,
кВА.
Эффективное значение мощности плеча питания
, вычисляют по формуле:
, (6.5)
где 
– коэффициент эффективности нагрузки плеча питания тяговой
подстанции, равный 1,04.
Расчет эффективного значения мощности, приходящейся на правое и левое плечо питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для существующего размера движения
кВА,
кВА.
Расчет эффективного значения мощности, приходящейся на правое и левое плечо питания тяговой подстанции М – Чесноковская, для повышенного режима
кВА,
кВА.
Определяем мощности наиболее нагруженных фаз 
и 
, кВА, по формуле:
; (6.6)
. (6.7)
Расчет мощности наиболее загруженных фаз для тяговой подстанции М – Чесноковская, для существующего размера движения
кВА,
кВА.
Расчет мощности наиболее загруженных фаз для тяговой подстанции М – Чесноковская, для повышенного режима с межпоездным интервалом
кВА,
кВА.
Далее выбираем значения мощности более загруженной фазы 
и 
.
Для тяговой подстанции М – Чесноковская значения мощности более загруженной фазы, для 2-х режимов движения
Существующий – 
кВА,
Повышенный – 
кВА.
Для тяговой подстанции М – Чесноковская значения мощности более загруженной фазы, для 2-х режимов движения
Существующий – 
кВА,
Повышенный – 
кВА.
Предварительное значение верхнего предела интервала потребных номинальных мощностей тягового трансформатора
, (6.8)
а нижним пределом служит величина
. (6.9)
Расчет для нижнего и верхнего предела интервала потребных номинальных мощностей тягового трансформатора подстанции М – Чесноковская
кВА,
кВА,
кВА,
кВА.
Уточним расчетные значения верхнего и нижнего пределов потребной мощности тягового трансформатора с учетом питания районной нагрузки
при 
(6.10)
где 
– предварительное значение соответствующего предела мощности, кВА (
и 
); 
– расчетное значение мощности районных потребителей в режиме наибольших нагрузок равное 3000 кВА; 
– коэффициент, учитывающий разновременность максимумов тяговой и районной нагрузок, принимается равным 0,97.
Расчет мощности районной нагрузки для тяговой подстанции М – Чесноковская, при максимально возможных размерах движения 
для 2-х режимов движения
Существующий – 
Повышенный – 
.
Так как условие выполняется, найдем значение мощности с учетом районной нагрузки
кВА,
кВА.
Расчет мощности с учетом районной нагрузки для тяговой подстанции М – Чесноковская, для 2-х режимов движения
Существующий – 
;
Повышенный – 
;
кВА,
кВА.
Результаты расчетов по формулам (6.4) – (6.10) сведены в таб лицу 6.4 и 6.5.При 1-м режиме на подстанции берем 1∙40 МВА трансформатора и видим, что условие выполняется. Во 2-м режиме, на ТП Михайло – Чесноковская и Завитой ставим по 2∙40 МВА трансформатора, работающих параллелью. При выходе одного трансформатора из строя второй будет работать с перегрузкой 1,2, обеспечивая полный размер движения.
На тяговой подстанции М – Чесноковская силовые трансформаторы номинальной мощностью 40МВА, необходимо, чтобы номинальная мощность лежала в найденных грани цах 
.
Возможность установленного трансформатора обеспечить требуемые систематические перегрузки без превышения максимально допустимых температур обмоток и масла, а также гарантировать допустимое значение относительного износа витковой изоляции обмоток, должна быть проверена рас четом на нагрузочную способность трансформатора.
Для этого определим расчетные параметры эквивалентного двухступенчатого прямоугольного графика нагрузки трансформатора:
расчетный коэффициент начальной нагрузки, предшествующей перегрузке:
(6.11)
Расчетный коэффициент перегрузки, следующей за начальной пере грузкой:
(6.12)
Продолжительность перегрузки, 
ч, связанная со временем, необходимым для восстановления нормальных размеров движения при роспуске скопления поездов, образовавшихся вследствие перерывов в движении поездов, продолжительностью Ток. Время «окна» Ток в расчёте принимаем 4 часа. С учётом этого продолжительность перегрузки может быть определена по формуле:
, (6.13)
где Nим – заданные размеры движения, (равный 70 пар поездов в сутки в 1-м режиме и 80 пар поездов во 2- режиме); N0 – пропускная способность по устройствам СЦБ (смотри формулу (6.1)); 
– число поездов, скопившихся за время Ток и пропущенных по второму пути, в расчетах принимается 12 поездов.
Расчет продолжительности перегрузки для всех ТП М – Чесноковская и Завитая
При 1-м режиме 
ч;
При 2-м режиме 
ч;
При 1-м режиме 
(существующем размеры движения) условие не выполняется, приведем пример для 2-х режимов, тогда повышаем мощность до 2∙40 МВА при повышенном режиме 
.
Расчет коэффициента начальной нагрузки, предшествующей пере грузке для тяговой подстанции М – Чесноковская при 1-м и 2-м режиме
Расчет коэффициента перегрузки, следующей за начальной перегруз кой для тяговой подстанции М – Чесноковская,1-й режим существующий, а 2-й повышенный режим
После этого обращаемся к нормам максимально допустимых нагрузок трансформаторов. При заданной эквивалентной температуре охлаждающей среды Qохл, равной +20 о и типа охлаждения трансформатора (М и Д) 
, с учетом продолжительности перегрузки находим допустимое значение коэффициента перегрузки 
. Если , то намеченная номинальная мощность трансформатора достаточна. Если же , то необходимо переходить к следующему большему значению номинальной мощности трансформатора.
Для тяговой подстанции М – Чесноковская 
, т.е. , следовательно, номинальная мощность трансформатора проходит по нагрузочной способности.
Таблица 6.4 – Расход электроэнергии по плечам питания для 2-го режима
| Наименование показателей | ТП М–Чесноковская | |
| 1-й режим | 2-й режим | |
|
| 1∙40 | 1∙40 |
|
| 12 | 6 |
|
| 0,64 | 0,73 |
|
| 0,8 | 1,19 |
|
| 1,2 | 1,2 |
| Проверка по условию | + | + |
, МВА
«+» выполняется условие, «- » условие не выполняется
Из таблицы 6.7 видно, что условие 
для 2-го режима для подстанции выполняется. Значит, установленная номинальная мощность трансформатора достаточна, для обеспечения требуемых систематических перегрузок без превышения максимально допустимых температур обмоток и масла, а также гарантирует допустимое значе ние относительного износа витковой изоляции обмоток.
Окончательно предлагаем мощность 1∙40 МВА трансформатора на ТП М – Чесноковская достаточна.
При возрастающем размере движения (2 режим) на ТП М – Чесноковская также мощность 1∙40 МВА трансформатора достаточна
-
ЭКОНОМИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ МЕРОПРИЯТИЙ ПО РЕКОНСТРУКЦИИ ПОДСТАНЦИИ
-
Экономическое обоснование эффективности замены выключателей
При экономическом обосновании замены силового оборудования критерием оценки является срок окупаемости затрат, вызванных установкой нового устройства. Он определяется по формуле, представленной в [27], лет,
, (7.1)
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
