ПЗ ДП Круглицкий готово (1226305), страница 9
Текст из файла (страница 9)
Первая ступень защиты фидеров электропитания в базовомварианте исполнения выполнена на базе энергоемкого варисторногомодуля ВМ-250, поглощающего поперечные перенапряжения, и угольных разрядников РУ-И-01, позволяющих отводить на заземление импульсные токи продольных перенапряжений большой интенсивности.Вторая ступень защиты, выполненная на базе модуля защиты МЗ-250,обеспечивает снижение остаточных продольных и поперечных перенапряжений до безопасного для защищаемого оборудования уровня. Модуль защиты МЗ-250 выполнен на базе энергоемких варисторов и газонаполненного разрядника.
Для обеспечения очередности срабатываниямодулей защиты используются реакторы разделительные РР-01.В исполнениях аппаратуры защиты, предназначенных для применения в спаренных по питанию РШ, конфигурация каналов защиты зависит от схемы организации электропитания РШ. Если питание в защищаемый РШ передается из другого РШ, аппаратура Барьер-АБЧК-М в этомслучае не содержит элементов защиты, включенных по схеме «провод земля». Схема каналов защиты РШ со стороны рельсовых цепей имеетодну ступень и при электротяге постоянного тока реализована на базеугольных разрядников РУ-И-01 и варисторного модуля ВМ-250.
Приэлектротяге переменного тока – на базе разрядников РУ-И-01 и варисторного модуля ВМ-130. Защита аппаратуры автоблокировки со стороны рельсовых цепей при автономной тяге (РЦ постоянного и переменного тока) производится применением варисторных модулей ВМ-130. Приэтом, защите по схеме «провод-провод» и «провод-земля» подлежат питающие концы рельсовых цепей, защите по схеме «провод-провод» релейные концы рельсовых цепей.78Модуль регистрации позволяет фиксировать количество срабатываний модулей защиты и производить оценку величины выработки ихресурса. Для регистрации факта срабатывания и оценки величины импульсного тока используются трансформаторы токаТА1–ТА7.
Крометого, модуль регистрации осуществляет непрерывный контроль состояния терморасцепителей варисторных модулей.В составе аппаратуры защиты Барьер-АБЧК-1М входы XS1, ХS4,XS5 МР предназначены для вычисления ресурса и подсчета числа срабатываний элементов защиты в каналах защиты фидеров электропитания. Входы XS2, ХS6, XS7 предназначены для вычисления ресурса иподсчета числа срабатываний элементов защиты в каналах защитырельсовых цепей. Вход XS3 – в каналах защиты линейных цепей. Контроль состояния терморасцепителей модулей ВМ-130, ВМ-250, МЗ-250производится МР через контакты контроля состояния, предусмотренныев модулях защиты.
Нормально замкнутые контакты контроля состояниямодулей защиты соединены последовательно и сгруппированы пофункциональному назначению модулей защиты. Всего выделено тригруппы модулей защиты: модули защиты фидеров электропитания, модули защиты рельсовых цепей, модули защиты линейных цепей.
Послерегистрации отключения терморасцепителя варистора, модуль защитыподлежит замене. При отключении терморасцепителя в модуле защиты,варистор оказывается отключенным от защищаемой цепи, и даннаяцепь остается незащищенной от действия перенапряжений.2.6.6 Эксплуатационные ограниченияПеречень эксплуатационных ограничений и их количественныехарактеристики приведены в таблице 2.6.79Таблица 2.6 - Эксплуатационные ограничения№.п.12Вид ограниченияМаксимально допустимое напряжение на входканалов защиты фидеров электропитанияМаксимально допустимый ток нагрузки каналовзащиты фидеров электропитанияКоличественнаяхарактеристика250 В6,3 АМаксимально допустимое напряжение на входе3каналов защиты рельсовых цепей при электро-100 Втяге переменного токаМаксимально допустимое напряжение на входе4каналов защиты рельсовых цепей при электро-250 Втяге постоянного токаМаксимально допустимое напряжение на входе5каналовзащиты рельсовых цепей при автоном-100 Вной тяге678Максимально допустимый ток нагрузки каналовзащиты рельсовых цепей4АМаксимально допустимое напряжение на входе 250 В (перем.
ток)каналов защиты линейных цепейМаксимально допустимый ток нагрузки каналовзащиты линейных цепей80350 В (пост. ток)3А2.7 Исследование влияния заземлений контактных опор на работурельсовых цепей.Конструкции крепления контактной сети и ВЛ напряжением выше1000 В. на железобетонных опорах должны быть заземлены на тяговуюрельсовую сеть [20].Заземления опор выполняются индивидуальным или групповым сприсоединением заземляющих спусков к тяговым рельсам или среднимвыводампутевых(дополнительныхилиспециальных)дроссель-трансформаторов. При индивидуальном заземлении, заземляется каждая опора по отдельности. При групповом заземлении, натягиваетсятрос группового заземления вдоль ряда контактных опор, который соединяется с рельсом через защитное устройство.Подключение заземлений контактных опор к рельсовым нитямухудшает работу рельсовых цепей за счет создания путей утечки в землю тяговых токов и создания обходных путей для прохождения сигнального тока от источника питания к путевому приемнику (рисунок 2.12).Для исключения влияния заземлений контактных опор на работурельсовых цепей их сопротивление нормируется и должно быть не менее 100 Ом.
При этом общее сопротивление заземленных на рельс опордолжно быть не менее 6 Ом·км [20].Эта норма выполнялась, когда расстояние между контактнымиопорами составляло 50 – 60 метров.Однако на участках с организацией движения тяжеловесных составов контактная сеть дополняется усиливающим (У) и экранирующим(Э) проводами, что потребовало уменьшения расстояния между опорами до 20 метров. В этом случае общее сопротивление заземлений контактных опор снижается до 2 Ом·км.81Для выявления влияния заземлений контактных опор на основныережимы работы РЦ был применен программно-математический комплекс, разработанный на кафедре АиТ ДВГУПС.В данном диплом проекте был произведен анализ влияния заземлений контактных опор на работу рельсовых цепей длиной 1800 и2500 метров.
С помощью программы позволяющей смоделировать работу рельсовой цепи при различных условиях. На рисунке 2.13 представлен интерфейс программы.R з.вх. рцR з.вх. рцИзлом рельсаR з1R1RiR i+1RnR з2RоКонструкции и сооружения, заземляемые на рельсовые нити исредие точки дроссель-трансформаторовРисунок 2.12 – Схема замещения82Рисунок 2.13 – Интерфейс программы расчетаСхема замещения рельсовой цепи представлена на рисунке 2.14.IнZНUнUкRШZ НВХZКZ КВХIZ с2Z IIс1R1R2R3R4Рисунок 2.14 – Схема замещения рельсовой цепиПри построении графиков использовались следующие обозначения:- R1,2,3,4 = 10000 Ом- R1,2,3,4 = 100 Ом83- R1,2,3,4 = 50 Ом- R1,2,3,4 = 10 ОмКш – коэффициент шунтовой чувствительности.Кк – коэффициент чувствительности к обрыву.Из графика рисунок 2.15 видно, что подключение заземлений контактных опор к рельсовым нитям не оказывает существенного влиянияна шунтовой режим работы рельсовой цепи.2,13аКш2,122,112,12,092,082,072,062,050246810Сопротивление опор, Ом·км12Рисунок 2.15 – График шунтовой чувствительности при длине РЦ 2500метровНа рисунке 2.16 приведены графики зависимости коэффициентаКк=f(r0) для рельсовой цепи с параметрами: l = 1800 м; m = 0; Zвхн = 1 Ом;Zвхк = 0,1 Ом; rи для контрольного режима равен 1 Ом·км.
Из графиковследует, что контрольный режим выполняется при изменении распределенных сопротивлений заземлений контактных опор в диапазоне2-10 Ом·км. Следует отметить, что при уменьшении сопротивления опорниже 4 Ом·км, коэффициент чувствительности резко уменьшается и приопределенных сопротивлениях по концам РЦ может снизиться ниженормативного.84rи (для к.р.)=1 Ом·кмКк1,41,351,31,251,21,151,10246810Сопротивление опор, Ом·км12Рисунок 2.16 – График чувствительности к обрыву при длине РЦ1800 метров, сопротивление изоляции равно 1 Ом на километрНа рисунке 2.17 приведены графики зависимости коэффициентаКк=f(r0) для рельсовой цепи с параметрами: l = 1800 м; m = 0; Zвхн = 1 Ом;Zвхк = 0,1 Ом; rи для контрольного режима равен 2 Ом·км.
Из графиковследует, что контрольный режим не выполняется при наличии четырехконтактных опор с сопротивлением заземлений 10 Ом.85rи (для к.р.)=2 Ом·кмаКка1,251,21,151,11,0510,950,90246810Сопротивление опор, Ом·км12Рисунок 2.17 – График чувствительности к обрыву при длине РЦ1800 метров, сопротивление изоляции равно 2 Ом на километр.На рисунке 2.18 и рисунке 2.19 приведены графики зависимостикоэффициента Кк=f(r0) для рельсовой цепи с параметрами: l = 1800 м;m = 2,2; Zвхн = Zвхк = 0,2 Ом; rи для контрольного режима равны 2 и1 Ом·км. При заданных параметрах контрольный режим выполняется.rи (для к.р.)=1 Ом·км1,8Кк1,71,61,51,41,30246810Сопротивление опор, Ом·км12Рисунок 2.18 – График чувствительности к обрыву при длине РЦ1800 метров, сопротивление изоляции равно 1 Ом на километр86rи (для к.р.)=2 Ом·кмКк1,41,31,21,110246810Сопротивление опор, Ом·км12Рисунок 2.19 – График чувствительности к обрыву при длине РЦ1800 метров, сопротивление изоляции равно 2 Ом на километрБолее подробно результаты расчётов влияния заземлений контактных опор на работу РЦ приведены на плакатах №7 и №8.Из полученных результатов расчёта контрольного режима приразличных параметрах рельсовой цепи следует, что при определённыхсочетаниях этих параметров например, l = 1800 м; m =0; Zвхн =1 Ом;Zвхк = 0,1 Ом; rи для контрольного режима равен 2 Ом·км.
Контрольныйрежим не выполняется.По результатам расчётов можно сделать вывод, что нормативныезначения сопротивления опор 100 Ом не обеспечивает выполнение режимов работы РЦ при уменьшении расстояний между смежными контактными опорами.С целью обеспечения электромагнитной совместимости работырельсовых цепей и обратной тяговой сети на участках с организациейтяжеловесных составов необходимо в каждый заземлитель контактнойопоры установить искровой промежуток типа ИП-62,ГРПЗ-1. Другимспособом снижения электромагнитной совместимости ОТС и РЦ можетбыть ограничение длины кодовой РЦ до 1800 метров.873. Экономическая часть3.1 Технико-экономическое обоснование эффекта от внедренияАПК – ДК с контроллером ПИК-СТЦелью данного дипломного проекта является повышение надежности работы рельсовых цепей в условиях пропуска тяжеловесных составов.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
