Антиплагиат (1222802), страница 4
Текст из файла (страница 4)
В расчётной части, выбор и проверка ж естких шин выполняетсяhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=114/4214.06.2016Антиплагиатабсолютно аналогично, за исключением отсутствия проверки накоронирования, а такж е дополнительную проверку на э лектродинамическуюстойкость :доп расч, (6.2.2.1)2уд 8расчli1, 76 10aW, (6.2.2.2)гдерасч–механическое напряж ение в шине, вызванное ударным током, МПА; l–расстояние между соседними опорными изоляторами[15][5]однойфазы, м;удi–ударный ток трехфазного[5]КЗ, [8]кА;a–[12]расстояние между осями шин соседних фаз,м; W –[5]момент сопротивления шин относительно оси, перпендикулярной[6]действия усилия,3м.Ж есткие шины прямоугольного сечения имеют два варианта располож ения:с помощ ью опорных изоляторах они могут располагаться либо ребром, либоплашмя. Момент сопротивления прямоугольных шин при располож ении их наребро:2hWb6.
(6.2.2.3)При располож ении плашмя:2bhW6. (6.2.2.4)где b – толщ ина ж есткой шины, м; h – ширина ж есткой шины, м.Выбраны ж есткие шины типа ШМТ (шина медная токоведущ ая) откомпании ООО «Промэ лектросервис» (рисунок 7.2) на фидерах 10 кВ, условияпроверки:Рисунок 7.2 –Ж есткие шинытипа ШМТ1) по допустимому току:. 1200 1480 А А .2) по термической стойкости:26min5 , 1617110 83 , 7мм q,225 , 16 480 мм мм .3)по электродинамической стойкости:48068062W2м,072 , 0 10480 25 , 017 , 22 176 , 182[7]http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=115/4214.06.2016АнтиплагиатрасчМПА,206 МПА0,072 МПАВсе условия выполняются.Результаты расчетов представлены в прилож ении 3.6.3 Выбор изоляторовДля осущ ествления надеж ного крепления ж есткой шины распределительных устройств до 27,5 кВ используются опорные изоляторы.Характеристика условий выбора опорных изоляторов:– по номинальному напряж ению:НОМ рабUU , (7.3.1)гдеНОМU – наибольшее рабочеенапряжение изолятора, кВ;рабU – рабочеенапряжение РУ, кВ.– по допускаемой нагрузке:[5]разрF 0, 6 F , (7.3.2)где F–[12]силадействующая на изолятор при КЗ, Н;[5]разрF – разрушающая нагрузкана изгиб изолятора, Н.Сила, действующая на изолятор при[14]КЗ:2разр удF 0,176 i l a .
(7.3.3)Выбран опорный полимерные изолятор ИОСК 3/35 УХЛ1от компании ЗАО"ЗЭТО" (рисунок 7.3), который проверяется по заданнымусловиям:– по номинальному[5]напряжению:40,5 кВ 35 кВ .–[14]подопускаемой нагрузке:62 , 21 25 , 0 1 17 , 22 176 , 02F Н,Н Н 1800 26 , 21 .[5]Все условия выполняются.Результаты расчетов представлены в прилож ении 4.Рисунок 7.3 –ИОСК 3/35 УХЛ16.4 Выбор выключателейВыбор силовых выключателей, а такж е их методику расчётапроизведем по[4].
При выборе силовых выключателей его паспортные данные сравнивают срасчётными условиями работы.[1]Проверка проводится по:1) По напряж ению:НОМ В НОМ РУUU , (6.4.1)гдеНОМ РУU – рабочее напряж ение распределительного устройства, кВ,НОМ ВU – номинальное напряж ение выключателя, кВ.2) По длительно допустимому току:Н Р. МАХII , (6.4.2)гдеР. МАХI–максимальный рабочий ток присоединения, где[1]устанавливаетсявыключатель, А,НI–номинальный ток выключателя, А.3) По номинальному периодическому току отключения:(3)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=116/4214.06.2016Антиплагиат[1]НОМ.ОТКЛ кII , (6.4.3)гдеНОМ.ОТКЛI – номинальный ток выключателя, согласно каталога, кА.4)По отключающей способности (по полному току отключения):(3)[1]НОМ.ОТКЛ н к at2 I (1 ) 2 (I i ) , (6.4.4)где(3)кI–максимальный ток короткого замыкания, кА,н– номинальное значение относительного содержания апериодической составляющей в отключаемомтоке;ati – апериодическая составляющая токаАпериодическая составляющая тока[1]КЗ[1]КЗв[5]моментв моментрасхождения контактов выключателя, кА.[5]коммутац ии:аТ (3)at кi2Iе, (6.4.5)где –минимальное время до момента размыкания контактов:3.
min вtt , (6.4.6)гдевt – среднее значение собственного времени отключения выключателя покаталогу,3. mint –минимальное время действия защ иты, с;5)По электродинамической стойкости– по предельному периодическому току[1]КЗ(3)пр.с к[8]iI , (6.4.7)– по ударному току:пр.с удii , (6.4.8)гдеудi–ударный ток, кА;[1]пр.сi – пиковое[3]значениепредельного сквозного тока[1]КЗ, кА.Пиковое значение сквозного тока равно:пр.с НОМ.ОТКЛi 2,54 I , (6.4.9)6)По термической стойкости:2Т Т к[10]It В . (6.4.10)гдекВ – тепловой импульс тока[4]КЗ,2[5]кАс ;2ТI–[6]предельныйток термическойhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=117/4214.06.2016Антиплагиатстойкости, равныйНОМ.ОТКЛI , кА;Тt –время прохождения тока термическойстойкости, равное 3 с.[1]Выбран выключатель ВЭБ-УЭТМ-220 кВ (рисунок 6.4), проверяется по заданным условиям:1.
По напряж ению:кВкВ 220 220 .2. По длительно[6]допустимомутоку:А А 273 3150 .3.[5]Пономинальному периодическому току отключения:[1]кА [5]кА4.[6]По100 , 8 50 .отключающей способности (по полному току отключения[1]):0, 03 0,5 0,53 с ,54 , 3 100 , 8 202 , 053 , 0ei[5]atс,) 296 , 5 100 , 8 ( 2 ) 3 , 0 1 ( 50 2 ,кА[7]кА46 , 16 125 .5. По электродинамической стойкости.[1]кАiс [7] пр125 50 5 , 2..– по предельному периодическому токукА[6]кА[1]КЗ:100 , 8 125 .– по ударному току:[1]кА [4]кА62 , 20 125 .6. По термической стойкости:[1]кАкА 36 , 6 150 .[6]Все условия выполняются.Результаты расчетов приведены в прилож ении 5.Рисунок 6.4 Выключатель в ОРУ 220 кВ – ВЭБ-УЭТ-220Рисунок 6.5 Выключатель в КРУН 35 кВ – 3АН5314-2Рисунок 6.6 – Выключатель в ЗРУ 10 кВ – VAH6/106.5 Выбор разъединителейОсновное предназначение разъединителя заключается в коммутац ии участков э лектрической ц епи, находящ ейся под напряж ением,при отсутствии значительных токов нагрузки, отключении при токах холостого хода трансформаторов, а такж е для создания видимогоразрывацепи и заземления отключенныхучастков при помощи стационарных заземляющих ножей.
Выбор[3]производитсяаналогично выключателю, за исключением проверки по отключающ ей способности.Выбран разъединитель, РГ-220/1000 (рисунок 7.7), проверим по заданнымусловиям:1. По напряж ению:кВ кВ 220 220 .2. По длительно допустимому току:кА[15]кА273 1000 .3. По электродинамической стойкости.[1]пр.сi 2,54 50 127[15]кА.– по ударному току:[1]кА [4]кА62 , 20 127 .4. По термической стойкости:[1]кАкА 36 , 6 40 .[6]Все условия выполняются.Результаты расчетов приведены в прилож ении 6.Рисунок 6.7 – Разъеденитель РГ-220/1000http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=118/4214.06.2016Антиплагиат6.6 Выбор измерительных трансформаторов тока (ТТ)Измерительные трансформаторы предназначены для использования в ц епяхизмерения и релейной защ иты.
Выбор и проверка трансформаторов тока производится аналогично выключателем, однако исключаетсяпроверка по отключающ ей способности. Дополнительно к требованиям трансформатора тока предъявляются требования по классуточности.В таблиц е 6.1 представлены паспортные данные проверяемых ТТ.Таблиц а 6.1–Паспортные данные ТТТип ТТ Номинальноенапряж ение,кВКлассточности обмоткиизмеренияТокпервичной обмотки,АТоквторичной обмотки,АТоктермическойстойкости,кАТокэлектродинамическойстойкости,кАНоминальная[7]мощ ность,ВАТРГ-220 252 0,2Sот 5 до30005 40 120 50ТПЛ-35 35 0,2S300,400,600,800,10005 60 153 40ТЛШ1012 0,2S 2000 5 31,5 102 40Выбран ТТ, ТРГ- 220 кВ (рисунок 6.8):1.
Понапряжению:кВ [7]кВ 220 2522. По длительно[6]допустимомутоку:А А 273 12003.[5]Поэлектродинамической стойкости.– по ударному току:[1]кА [4]кА62 , 20 1604. По термической стойкости:[1]кАкА 36 , 6 63[6]Все условия выполняются.Результаты расчетов приведены в прилож ении 7.Рисунок 6.7 – ТТ ТРГ-220 кВТак ж е необходимо проверить ТТ по нагрузочной способности.Сопротивление соединительных проводников определяется по формуле:схпров.КLZS, (6.6.1)где – удельное э лектрическое сопротивление проводника, Ом м ;схК – коэ ффиц иент схемы (для полной звезды равный 1, для неполной звезды равный1,73);L– длина проводника, м; S– сечение проводника, мм2.Если провода вторичных ц епей на разных участках имеют разные сечениято сопротивление соединительных проводников определяется суммой сопротивлений отдельных участков определяется по формуле, Ом:схпров.КLhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=119/4214.06.2016АнтиплагиатZS, (6.6.2)Переходное сопротивление контактов вторичной цепи принимается равным0,05 Ом при[27]количестве переходов до 3х и 0,1 Ом при количестве переходовбольше 3-х [4].Общ ее сопротивления приборов, Ом:приб счет изм.прибZ R R , (6.6.3)гдесчетR – сопротивление токовой ц епи счётчика, Ом;изм.прибR – сопротивление других измерительных приборов, Ом.Полное сопротивление вторичной нагрузки определяем по формуле:2нагр приб конт провZ Z Z Z , (6.6.4)Расчёт номинального и минимального сопротивления вторичной нагрузкитрансформатора тока производим по формуле:22ТТ22ном.ТТSZI, (6.6.5)2min2ТТmin22ном.ТТSZI, (6.6.6)где2ТТZ – номинальное сопротивление вторичной нагрузки ТТ, Ом;2ТТminZ–минимальное сопротивление вторичной нагрузки ТТ, Ом;2S – номинальнаямощ ность вторичной обмотки ТТ (по паспорту ТТ), ВА;2minS – минимальнаямощ ность вторичной обмотки ТТ (по [4]), ВА;2ном.ТТI – номинальный ток вторичной обмотки ТТ (по паспорту ТТ), А.Проверяется выполнение условия:2ТТmin 2нагр.
2ТТZ Z Z , (6.6.7)В соответствии с [6] допускаемые значения вторичной нагрузки долж нынаходиться в пределах 25-100% от номинального значения нагрузки ТТ, за исключением трансформаторов с номинальной нагрузкой 5 и10ВА, для которыхустановлен ниж ний предел вторичной нагрузки 3,75ВА.Расчет произведен для трансформатора тока ТРГ-220 кВ.Сопротивление соединительных проводников:21 , 05,20175 , 0 10 15,20175 , 0 10 15,20175 , 0 10 1.провZ Ом,Общ ее сопротивления приборов:приб счет изм.прибZ R R 0, 00125 0 0, 00125 Ом,Полное сопротивление вторичной нагрузки определяем по формуле:91 , 0 21 , 0 7 , 0 000125 , 02пров конт приб нагрZ Z Z Z Ом,Номинальное сопротивление вторичной нагрузки трансформатора тока:22ТТhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23377744&repNumb=120/4214.06.2016Антиплагиат222ном.ТТS 50Z2I5Ом,Минимальное сопротивление вторичной нагрузки трансформатора тока:6,051522.22min 2ТТ НОМvinTTISZ Ом,Проверяем условие:0,6 < 0,91< 2.Условие выполняется.
Установка дополнительной нагрузки не требуется.Результаты расчетов приведены в прилож ении 8.7.7 Выбор измерительных трансформаторов напряж ения (ТН)Расчет измерительных трансформатор напряж ения производится согласнометодике [4].Условие выбора и проверки задается по:1. По напряж ению:НОМ ТН НОМ РУUU , (6.7.1)гдеНОМ ТНU –номинальное напряж ение ТН, кВ;НОМ РУU – рабочее напряж ение распределительного устройства, кВ.2. По нагрузке во вторичной ц епи:2H 2SS , (6.7.2)где2HS –номинальная мощность трансформатора в выбранном классе точности,ВА;2S – номинальная мощность однофазного трансформатора, ВА.Мощность, потребляемая всеми приборами и реле, присоединенными к вторичной обмотке ТН:222[1]ПРИБ ПРИБ ПРИБ ПРИБS (S cos ) (S sin ) .
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
