Пояснительная записка Хорушан (1221902), страница 6

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 6)

— сопротивление при передвижении в ползунах натяжнойзвездочки.FПОЛЗ  100...250Н/5/FН.В  3000  3300  150  6450НХод натяжного устройства выбираем в зависимости от шага тяговыхцепей, 500мм.2.1.8 Выбор соединительной муфтыДля выбора соединительной муфты между двигателем и редукторомопределяем номинальный крутящий момент двигателя:ТНОМ  9550  РДВ / nГде Рдв – мощность выбранного двигателя, кВт.n – частота вращения, мин-1.ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаТНОМ  9550  5,5 / 720  73Н  мС учетом коэффициента максимального момента двигателя ψmax = 2,0примем расчетный момент муфты:ТМР   max  ТНОМТМР  2,0  73  146Н  мУчитывая диаметр вала редуктора 30мм. и диаметр вала двигателя48мм. принимаем муфту упругую втулочно-пальцевую по ГОСТ 21424 – 75.Муфта упругая втулочно-пальцевая 710 – 48 – Ι.

2 – 50 – ΙI. 1 – У3ГОСТ 21424 – 75.Частота вращения не более 3000 мин-1.2.1.9 Проверочный расчет скорости конвейераУточняем скорость ходовой части исходя из фактическогопередаточного числа привода. z t  n,60  uФГде uф – фактическое общее передаточное число привода конвейера,равное передаточному числу редуктора. 6  0,315 720 0,54м / с60  41,34Ф   на 8 процентов, что допускается (до10%)./5/2.1.10 Проверка конвейера на время пускаЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаПроверяем достаточность пускового момента двигателя попродолжительности пуска согласно условию:tп  I n9,55(Tср.п  Тс )n(Tср.пС 0,5...3c. Тс )  Где δ – коэффициент, учитывающий влияние вращающихся масспривода механизма,δ = 1,1…1,25.I – момент инерции ротора двигателя (Iр) и муфты (Iм), кг·м2,т.е.I  IP  IMIM  (0,1...0,15)  m  D,где m, D масса (кг) и наибольший диаметр муфты.IM  0,1  4,4  140  0,062кг  м2 ,отсюдаI  0,056  0,062  0,118кг  м2n – частота вращения вала двигателя, мин-1.n = 720 мин-1.η – КПД механизма, η = 0,96.Тср.

п – средний пусковой момент двигателя, Н·м.ТСР.П  0,852  ( П   max )  TНОМ/ 2ЛистИзм Лист№ документаПодпись Дата0,85 – коэффициент, учитывающий возможность работы при падениинапряжения в сети до 85% от номинального.ψп – кратность пускового момента двигателя. По каталогу ψп = 1,2.ψmax – максимальная кратность пускового момента двигателя. Покаталогу ψmax = 2,0Тном – номинальный момент двигателя, Н·м.Тном = 74,28 Н · м.ТСР.П  0,852  (1,2  2,0)  74,28 / 2  85,86Н  мТс – момент статических сопротивлений на валу двигателя, Н∙м.ТС  ТС.В / u   ,гдеu – передаточное число привода, u = 41,34Тс.в – момент статических сопротивлений на приводном валуконвейера, Н·м.ТС.В  0,5  FO  DЗВТС.В  0,5  8236,35  0,63  2594,45Н  мTC  2594,45 / 41,34  0,96  65,37Н  м(q  qT )  LГ  qT(LП  LX )  2С  9,55  ky  ,PХqLqL)kХ.ЧХ.ЧC гдеЛистИзм Лист№ документаПодпись Датаkу – коэффициент, учитывающий упругость тягового органа, kу =0,85…0,95.kc – коэффициент, учитывающий уменьшение скорости вращающихсячастей конвейера относительно скорости тягового органа, kc = 0,5…0,7.q – погонная масса груза, q = 55,6кг.qт – погонная масса тягового органа,qT  qЦ  2  9,1кгqх.ч – погонная масса ходовой части конвейера.

qх.ч = 38,92кг/м.Lг – длинна загруженного участка рабочей ветви конвейера, 18м.Lп – длинна порожнего участка рабочей ветви, 0м.Lр – длинна рабочей ветви конвейера, 18м.Lx – длинна холостой ветви конвейера, 18м.(55,6  9,1) 18 9,1 (0  18) С  9,55  0,9   0,5 2  4660,79(38,92  18 38,92  18) 0,6 Получаем время пуска:tп 1,1  0,118 7204660,79 0,87c9,55(84,33  65,37) 720(84,33  65,37)  0,960,87 < (tп) = 0,5…3с., условие соблюдается.2.1.11 Усилие в цепи при пуске конвейера, коэффициентперегрузки тягового органаКоэффициент перегрузки тягового органа при пуске конвейера долженудовлетворять условию:ПУСКkПЕР  FНАБ/ FДОП  1.5ЛистИзм Лист№ документаПодпись Датагде Fпускнаб – усилие в набегающей на приводные звездочки ветвицепного тягового органа при пуске, Н.Fдоп – допускаемая нагрузка на тяговый орган.FДОП  FРАЗР/ kгде k - коэффициент запаса прочности, k = 6.Fразр = 160000Н.

Fдоп = 18600Н.ПУСКFНАБ FПУСК  FДИН  FСБ,где Fпуск – окружное усилие на приводной звездочке при пускеконвейера, Н.Fдин – динамическая нагрузка на цепи, Fдин = 9575Н.Fсб – натяжение ветви тягового органа, сбегающей с натяжнойзвездочки,FСБ  Fmin  3000HFПУСК  2  ТПУСК/ DЗВ,где Тпуск – момент от сил инерции и статических сопротивлений наприводном валу при пуске (разгоне) конвейера, Н·м.ТПУСК  ТИН.В  ТС.ВГде Тин.в. – момент сил инерции на приводном валу при пускеконвейера, Н×м.ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаТс.в – момент статических сопротивлений на приводном валуконвейера, Н×м.ТСВ  2594,45Н  мТИН.В  ТИН  u  n ,где Тин – момент сил инерции на валу двигателя при пуске конвейера,Н×м.ТИН  ТС  84,33  65,37  18,96Н  мu – передаточное число привода,u = 41,34η – КПД механизма, η = 0,96ТИН.В  18,96  41,34  0,96  752,5 Н  мТПУСК  752,5  2594,45  3346,95Н  мFПУСК  2  3346,95 / 0,63  10625,2 НFДИНFДИН60   2  L (q  k  qХ.Ч )z2  t60  0,5 2  18 (55,6  2  38,92)  3177,14Н62  0,315ПУСКFНАБ 10625,2  3177,14  3000  16802,34НkПЕР  16802,34 / 18666,6  0,9  1,5Коэффициент получился меньше необходимого, поэтомуокончательно цепь М112-4-315-2ГОСТ 588-812.1.12 Расчет цепной передачиЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаДля того чтобы уменьшить габариты скребкового конвейера и сделатьего более уравновешенным, привод помещаем внутрь конвейера и добавляемцепную передачу,с передаточным числом равным единице.Для цепной передачи выбираем приводную роликовую двухрядную цепь2ПР (по ГОСТ 13568-75) и определяем шаг ее по формуле:t  2,8 3T  103  KЭ,z  p  mгде Т – вращающий момент на приводном валу,Н.м;T Р,где Р – требуемая мощность на приводном валу;Р = 4,3 кВт.ω – угловая скорость, рад/с 2   n2  3,14  15,87 1,66рад/ с6060КЭ – коэффициент эксплуатации, который представляет произведениепоправочных коэффициентов, учитывающих различные условия работыпередачи:КЭ  КДКСК КРЕГКР,в соответствии с исходными данными принимаем:ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаКД = 1,0 (равномерная передача);К = 1,0 (при угле наклона цепи меньше 60);КС = 1,5 (смазывание цепи периодически);КРЕГ = 1,25 (регулирование натяжения цепи периодическое);КР = 1,0 (работа в одну смену).Кп = 1,25.Следовательно, КЭ=1,0×1,0×1,0×1,25×1,5×1,25=2,34Определим числа зубьев звездочек:z  31  2  u;где u – передаточное число передачи для нашего случая равно 1,следовательно:z  31  2  29.Среднее значение допускаемого давления в шарнирах [p] принимаем[p]= 43Мпа; число рядов цепи m = 2;Находим шаг цепи:t 2,8 32590 103  2,34 37,6 мм.29  43  1Принимаем ближайшее большее стандартное значение t = 38,1 мм, спараметрами : проекция опорной поверхности шарнира АОП = 788 мм2,разрушающая нагрузка Q = 254 кН, q = 11 кг/м.Проверяем цепь по давлению в шарнирах, для данной цепи [p] = 44МПа, а с учетом поправки на количества зубьев звездочки [p] = 44,12 МПа.Определим скорость цепиЛистИзм Лист№ документаПодпись Датаv ztn29  38,1  15,87 0,29 м / с.60  10360  103Определим окружную силуP Ft.Ц 2590 1,66 14825,5 H0,29Определим давление в шарнирах цепи:p Ft.Ц  KЭ478  2,33 28,1 МПа;АОП39,6Условие p  [p] выполнено.Уточняем допускаемое давление в шарнирахр  38,1  1  0,01  (zЗ  17)  4,27МПаОпределим число звеньев цепи, предварительно найдем суммарноечисло зубьев:z  z1  z2  29  29  58;Число звеньев цепи:Lt  2at  0,5z  2  30  0,5  58  79;мм.где at  30  t  30  38.1  1143ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаДля свободного провисания цепи предусматриваем возможностьуменьшения межосевого расстояния на 0,4, то есть на 298.0,0042 мм.Определяем диаметры делительных окружностей звездочек:tdД sin180z38,1 353мм;180sin29Определим диаметры наружных окружностей звездочек:180De  t  ctg 0,7   0,31d .z180De  38,1 ctg 0,7   0,31  22,93  372 мм29Определим силы, действующие на цепь:окружная Ft = 14825,5 H (определена выше),центробежная Fv = qv2 = 11×0,292 = 0,93H,от провисания цепиFf = gkfqa = 9,816111,143 = 740 НРасчетная нагрузка на валы:FB  Ft.Ц  2Ff  14825,5  2  740  16305,5 Н.Проверяем коэффициент запаса прочности:S Q,kДFt  Fv  FfЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаS 254 103 16,314825,5  1  0,93  740Нормативный коэффициент запаса прочности для цепи с шагом 38,1мм при частоте вращения 15,87об/мин., равен [S] = 9,4Условие S  [S] выполнено.Определим размеры звездочек:ступица звездочки dСТ = 1,6dB = 1,675 =120 мм,lCT = (1,21,6)dB = 90 мм,принимаем lCT = 36 мм;толщина диска звездочки SД = 0,93ВВН = 24 мм.2.1.13 Расчет приводного вала и выбор подшипниковПредварительный расчет проведем на кручение по пониженнымдопускаемым напряжениям, диаметр выходного конца при допускаемомнапряжении [К] = 20 МПа определяем по формуле:dВ 316TK;  K где ТК – крутящий момент на валу, Н.м;Подставляя данные получим:dВ 316  2590 103 79,8 мм,  20ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаПринимаем диаметр вала dB = 80 мм.Общая сила давления на звездочкиР  FСБ  FНАБ  3000  10597,7  13598 13,6кНСила действующая на валF1  F2 P13,6 6.8кН22Рисунок 2.3 Схема нагружения валаСоставим уравнение моментов МА  0F1  0,13  F2  0,73  RB  0,86  F3  1  0RB 6,8  0,13  6,8  0,73  16,3  1 25,6kH0,86ЛистИзм Лист№ документаПодпись ДатаQ  0RА  F1  F2  RB  F3  0RA  6,8  6,8  25,6  16,3  4,3кНИзгибающие моментыМ1  М5  0М2  RА  (0,13  0,6)  F1  0,6  4,3  0,73  6,8  0,6  0,7 кНМ3  RА  (0,13  0,6  0,13)  F1  (0,6  0,13)  F2  0,13  4,3  0,86  6,8  0,73  6,8  0,13  2 кНМ4  F3  0,17  16,3  0,17  2,8кНВращающий моментМВР2590 103 Н  мм2Опасное сечение под правой приводной звездочкойа  нМИЗГ  103WНЕТТОWНЕТТО  0,1  d 3  0,1  80  61412,5мм2ЛистИзм Лист№ документаПодпись Датаа  н а2800  103 45,6Н / мм261412,5кМк  10322  Wр.неттоWр.нетто 0,2  d 3  0,2  80  122825а2600 103 10,6Н / мм22  122825Коэффициенты концентрации нормальных и касательныхнапряжений.К К Кf  1  3,95  1  1  3,95КdК К Кf  1  2,8  1  1  2,8КdК 3,95КdК 2,8КdПределы выносливостиЛистИзм Лист№ документаПодпись Дата 1  1  1 1К К 260 65,8Н / мм23,950,58   10,58  260Н / мм2К2,8Коэффициенты запаса прочностиS гдеS  1 аS  SS  S22,65,8 1,4445,6S S  1 а58,9 5,5610,61,44  5,561,442  5,562 1,4S  1,4  S  1,32.1.14 Выбор подшипниковВ ы б и р а е м п о д ш и п н и к и п о н а и б о ле е н а г р уж е н н о й о п о р е ,т а к к а к о п о р ы п о д ш и п н и к о в н а х о д я т с я в р а з н ы х к о р п ус а х ,п р и м е н я е м п о д ш и п н и к и ш а р и к о вы е р а д и а л ьн ы е с ф е р и ч е с к и ед в ух р я д н ы е 1 3 16 п о Г ОС Т 2 8 4 2 8 - 9 0 , с п а р а м е тра м и :d = 80мм; D = 170ммЛистИзм Лист№ документаПодпись Дата2 .1 .1 5 Р а с ч е т р а м ы к о н в е й е р аО п р е д е ли м м а с с у п р и во д н о й ч а с ти к о н ве й е р а :м а с с а р е д ук то р а Ц2 2 5 0 , m р = 8 6 к гм а с с а м уф ты , m м 1 = 6 ,6 к гм а с с а д ви г а те ля m д в = 9 3 к гм а с с а зв е зд о ч к и ц е п н о г о п р и во да m з .

Характеристики

Список файлов ВКР