Антиплагиат (1218541), страница 4
Текст из файла (страница 4)
Вредные выбросы в атмосферу отсутствуют.1.4 Технико-экономические показателиОценку[14]проектируемогоэкономичности планировки зданияпроизводятвспомогательной и общей площади; строительномузданияпоосновнымпоказателям:площадизастройки;полезной,[16]объему и относительным показателям К1 и К2.Технико-экономические показатели сведены в таблицу 1.8.Таблица 1.8– Технико-экономические показатели[14]Наименование показателяОбозначениеЕд.измВеличинаПлощ адь застройкиПзм2720,0Полезная площ адьПдм26017,9Площ адь вспомогательнаяПвм21655,7Площ адь общ аяПпм27673,6Строительный объемОкм341495,0Надземной частиОнhttp://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23069035&repNumb=111/4210.06.2016Антиплагиатм335424,0Подземной частиОпм35508,0К1 = Пд / ПпК10,78К2 = Ок / ПпК25,413.1 Расчет рекламного щ ита3.1.1 Исходные данныеВ данном разделе приводится расчет конструкц ий рекламного щ ита размерами 3х6 м.
Район строительства – гор. Хабаровск. Всоответствии с [5, прил. Ж ] ветровой район строительства – III. Конструкц ия рекламного щ ита представлена на рисунке 3.1.Рисунок 3.1 - Схема рекламного щ итаОсновные геометрические характеристики и э лементы рекламного баннера приведены в таблиц е 3.1.Таблиц а 3.1 - Основные геометрические размеры конструкц ииНаименование параметраЕдиниц а измеренияЗначение параметраВысота рекламного щ итам3Наибольшая ширина (габарит) рекламного щ итам6Габарит щ ита в перпендикулярном направлениим0,445Высота стойки до низа щ итам4,5Диаметр (наруж ный) стойким0,325Толщ ина стенки стойким0,0123.1.2 Расчет геометрических характеристик опорыНа рисунке 3.2 изображ ено сечение опорной стойки.Рисунок 3.2 - Сечение опорной стойкиВ данном расчете рассмотрим 2 самых неблагоприятных направления ветрового воздействия: первое (основное) и второе –ортогональное первому. Сечение стойки и конструкц ия базы имеют осевую симметрию, для них основным будет первое направление:второе направление используем при расчете фундамента.
Площ адь наветренной стороны баннера вычисляем по формулам:(3.1)(3.2)(соответствует для направлений №1 и №2).Рисунок 3.3 – Схема для расчета конструкц ии.Момент инерц ии стойки:см4 (3.3)Осевой момент сопротивления:см3 (3.4)Площ адь сечения стойки:см2 (3.5)3.1.3 Расчет на ветровую нагрузку3.1.3.1 Ветер, перпендикулярный плоскости щ итаВетровая нагрузка определяется как сумма средней и пульсац ионной составляющ их [5 п. 11.1.2]:(3.6)Нормативное значение средней составляющ ей ветрового воздействия Wm определим как [5, п.
11.1.3]:(3.7),где – нормативное значение ветрового давления [5, п. 11.1.4];– коэффициент,[11]учитывающ ий изменение ветрового давления для высоты ze [5, п. 11.1.5 и 11.1.6];с – аэ родинамический коэ ффиц иент [5 п. 11.1.7].Для III-го ветрового района, коэ ффиц иент w0 = 0,38 (38) кПа(кгс) [5, табл. 11.1].(3.8)Нормативное значение пульсац ионной части нагрузки [5, табл. 11,6]:(3.9),где ξ – коэ ффиц иент динамичности [5, п. 11.1.8];ζ(ze) – коэ ффиц иент пульсац ии давления ветра [51, п. 11.1.8];v – коэ ффиц иент пространственной корреляц ии пульсац ий давления ветра [5, п.
11.1.8].(3.10)Итого:(3.11)http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23069035&repNumb=112/4210.06.2016АнтиплагиатОпределим расчетное значение ветровой нагрузки:(3.12)Нагрузка на баннер от ветрового давления:(3.13)3.1.3.2 Ветер под углом 450 к рекламному баннеруРасчет производим в соответствии с [5 и 14]. Расчетная схема усилий показана на рисунке 3.3 и 3.4.Рисунок 3.3 и 3.4 - Схема усилийОтносительное удлинение равно:(3.14),Следовательно, к=0,6 [5, рис Д.23].Определим аэ родинамические коэ ффиц иенты. Согласно [5, прил.
Г.1.13].(3.15),где = 2 [5, рис Д.19].=0,75 [15, табл. 13, прим. 2], отсюда:Найдем проекц ии равнодействующ ей ветровой нагрузки на оси X и Y:(3.16)(3.17)3.1.4 Расчет стойки рекламного баннераРасчетная схема баннера показана на рисунке 3.5.Рисунок 3.5 - Расчетная схема стойкиСечение А-А у стойки в э том случае - наиболее загруж енное.
В э том сечении возникают:изгибающ ий момент относительно оси Х-Хкрутящ ий момент относительно оси ZОт собственного веса панели и ветровой нагрузки возникает:изгибающ ий момент относительно оси Y-YПроверка стойки по прочности:(3.18),где ;;- коэ ффиц иент условий работы.Вывод: сечение стойки обеспечивает необходимую прочность.3.1.5 Расчет рекламного баннера на устойчивость3.1.5.1 Расчет фундаментных болтовРисунок 3.6 – Схема для расчета фундаментных болтовПроверка сечения болтов на растяж ение:(3.19),отсюда(3.20)Y-Y:(3.21)Итого на самый нагруж енный болт приходится:(3.22)Несущ ая способность фундаментного болта М36:(3.23),где Rbt – расчетное сопротивление стали растяж ению [10, табл.
5];АЬп - площ адь сечения болта, нт [10, табл. Г.9].Итого P = 11879,11 < Nb = 15504 кг, условие выполняется.3.1.5.2 Расчет длины анкеровки болтов в теле бетонаМаксимальная длина заделки анкерных болтов долж на быть не менее 15d, минимальное расстояние меж ду осями болтов 8d,минимальное расстояние от оси болтов до грани фундамента 6d (d – диаметр болта).Н=15d=15*36=540мм;Рисунок 3.7 – Заделка анкерного болта в фундаменте(3.24)где т1- отношение расчетного сопротивления растяж ению бетона класса В12,5 к расчетному сопротивлению бетона принятогокласса;т2 - отношение расчетного сопротивления растяж ению металла болтов принятой марки стали к расчетному сопротивлениюрастяж ению стали маркиАнкерная пластина с размерами 90х90 мм, площ адь пирамиды выкалывания бетона из фундамента при отрыве:Сила, препятствующ ая выкалыванию бетона, составит:(3.25)(3.26)3.1.5.3 Расчет конструкц ии на устойчивость против опрокидыванияПод действием ветрового напора конструкц ия деформируется относительно фундаментного ребра (точка А)(3.27)Рисунок 3.8 – Схема к расчету конструкц ии на устойчивостьОпрокидывающ ий момент:(3.28)Удерж ивающ ий момент возникает от собственного веса фундамента Рф, веса щ ита Рк, и веса насыпного грунта:, (3.29)где 0,9 – коэ ффиц иент надеж ности по массе баннераКоэ ффиц иент запаса:, (3.29)Следовательно, условие удовлетворяется.3.2 Расчетжелезобетонного лестничного марша.Расчетная нагрузка на 1 м длины марша q, (кН/м), определена по формуле,где qn - собственный вес железобетонного лестничного марша на 1 м2 горизонтальной проекции, кН/м2;рп - временная нормативная нагрузка для лестниц жилого дома, кН/м2;http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23069035&repNumb=113/4210.06.2016Антиплагиатf - коэффициент надежности по нагрузке;a - ширина лестничного марша, м;Расчетный изгибающий момент в середине пролета марша: М, (кН∙м), определён по формуле,где l – длина[1]лестничного марша;.Перерезывающ ая сила Q, (кН) на опоре находится по формуле,.Потиповым заводским формам[1]назначаем[1]толщину [4]ребер(косоуров) h=170 мм,толщину[4]плиты(по сечению между ступенями) h'f=30 мм,[1]высоту [4]реберbr=80мм.
Сечение лестничного марша показано на рисунке 4Рис. 4 - Сечение лестничного марша[1]Расчетным будет сечение таврового профиля, показано на рис. 5Рис. 5-Расчетное сечение лестничного маршаШирина сечения понизу b, ( мм) составляетb = 2 ∙ br,b = 2 ∙ 80 = 160 мм.Максимальная ширина полки , ( мм), при отсутствии поперечных ребер[1]Ширинаполки b'[2]fм , (мм), равнаПримем окончательно значение ширины b'f = 520 мм.Расчет сечения, нормального к продольной оси.Проверим место прохож дения нейтральной оси:где Rb – расчетное сопротивление бетона осевому сжатию для 1-го предельного состояния, кН/см2;b2 – коэффициент надежности;b'f - ширина полки, см;h'f – толщина плиты, см;h0 – рабочая высота сечения, см,Условие[1]удовлетворяется, [4]нейтральнаяось проходит в полке; расчет арматуры [1] ведем по формулам для[2]прямоугольного сечения шириной b'f = 520 мм.Требуемая площадь арматуры 0, (м2), вычислена по формулегде уп - коэффициент надежности;Rb - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию,b2 -[4]коэффициент[1]мПаусловий работы;Площадь сечения ненапрягаемой арматуры в растянутой зоне сечения Аs, (см2), определена по формулегде Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению для первого предельного состояния,[1]мПа.[4]Принято 216А300.
В каждом ребре установлен один плоский каркас Кр1.Расчет наклонного сечения на перерезывающую силуПоперечная сила на опоре[37]Длина[1]находится по формуле:проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента с, (м), определим по формулегде φb2 - коэффициент, учитывающий вид бетона;φn=0, поскольку нет предварительного напряжения и продольных сжимающих сил;Rbt - расчётное сопротивление бетона осевому[1]растяжению; мПа;φf определен по формулеОЬ - поперечная сила в расчётном наклонном сечении, (кН), определенапо формулеПоскольку[2]Примем с = 0,29м, тогда ОЬ, (кН), определено исходя из формулыПоскольку ОЬ > Омах,29,6кН > 18,23 кН,следовательно, поперечная арматура по расчету не[4]нуж на.Поперечная арматура подобрана конструктивно из стерж ней диаметром6 мм арматуры А240. Площ адь поперечного сечения стерж ней , расчётное сопротивление осевомурастяжению Rsw=175 МПа.
Шаг стержней, мм, должен удовлетворять условиюОкончательно на приопорных участках примем шаг S=80 мм. В средней части ребер поперечную арматуру располагаемконструктивно с шагом 200 мм.Проверка прочности элемента по наклонной полосе между наклонными трещинами,http://dvgups.antiplagiat.ru/ReportPage.aspx?docId=427.23069035&repNumb=114/4210.06.2016Антиплагиатгде φb1 определено по формулегде - коэффициент, учитывающий вид бетонаφ w1 определено по формулегде α - коэффициент, рассчитанный по формулегде Еs и ЕЬ – модули упругости для арматуры и бетона соответственноα = 2,1·105/2,7·104 = 7,77;μw - коэффициент, рассчитанный по формулеμw = Аsw /b∙S,где Аsw - площадь поперечного сечения стержней для двух каркасов, см2,Поскольку условие выполнено, прочность марша по наклонному сечению обеспечена.Плита марша армирована сеткой из стержней Ø3 мм: В500, расположенных с шагом 100 мм[1]Плита [4]замоноличена со ступенями, которыеспособность с учетом работы ступеней[2]армируются по конструктивным соображениям, и ее несущая[1]обеспечивается.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
