6. расчетно-конструктивный раздел (1218316), страница 2
Текст из файла (страница 2)
Снеговую нагрузку при расчете принимают равномерно распределенной.
Линейная распределенная нагрузка от снега на ригель рамы:
qсн=нncp0bф=0,951,411,36=10,374 кН/м.
Сосредоточенная нагрузка:
Qсн=10,3743=31,122 кН.
31,122/2=15,561 кН.
Опорная реакция ригеля:
FR=10,37424/2=124,5 кН.
Ветровая нагрузка.
Нормативный скоростной напор ветра q0=0,23 кПа. Тип местности - Б.
Коэффициенты k для 5м – 0,5; 10м – 0,65; 20м – 0,85.
qв=нng0kcb=0,951,20,230,86k=1,26k.
Линейная распределенная нагрузка при высоте:
до 5м - 1,260,5=0,63кН/м;
до 10м – 1,260,65=0,82 кН/м;
до 20м – 1,260,85=1,07 кН/м;
12м – 0,82+(1,07-0,82)2/10=0,87 кН/м;
9м – 0,63+(0,82-0,63)4/5=0,782 кН/м.
qв=нng0kcb=0,951,20,230,66k=0,945k.
до 5м - 0,9450,5=0,4725кН/м;
до 10м – 0,9450,65=0,6143 кН/м;
до 20м – 0,9450,85=0,8033 кН/м;
12м – 0,6143+(0,8033-0,6143)2/10=0,681 кН/м;
9м – 0,4725+(0,6143-0,4725)4/5=0,586 кН/м.
Сосредоточенные силы от ветровой нагрузки:
Fв=(q1+q2)h/2=(0,782+0,87)3/2=2,48кН;
Fв/=Fв0,6/0,8=2,480,6/0,8=1,86кН.
Статический расчет.
Статический расчет произвели с помощью программы Lira .
Определение расчетных усилий в элементах рамы.
Нормами предусмотрены два вида основных сочетаний нагрузок:
-
Состоящая из постоянной, временных, длительных и одной кратковременной нагрузок, принимаемых с коэффициентом сочетания Ψ=1.
2. Состоящее из постоянной, временных длительных и не менее двух кратковременных нагрузок. Причем все кратковременные нагрузки принимаются с коэффициентом сочетания Ψ = 0,9.
Также для районов с сейсмичностью выше 6 предусматривается особое сочетание нагрузок, состоящее из постоянной (Ψ = 0,9), длительной (Ψ = 0,9), кратковременной (Ψ = 0,5) и сейсмической (Ψ = 1) нагрузок.
Для рам общественных зданий обычно составляют оба основных сочетания, поэтому в сводной таблице усилий (таблица 1) все усилия от кратковременных нагрузок (снеговой и ветровой) приводятся с коэффициентами Ψ = I и Ψ = 0,9.
Для колонны, кроме усилий М и N, определяют значения поперечной силы, которые необходимы для расчета ферм (Qсоотв.), раскосов сквозных колонн, проверки местной устойчивости стенок сплошных колонн и т.п.
Для расчета анкерных болтов составляют специальную комбинация усилий, включавшую наименьшую продольную силу наибольшие изгибающие моменты. Причем продольная сила (при е = М/N <ρ = вн/2) от постоянной нагрузки принимается с коэффициентом надежности по нагрузкам γf =0,9 т. к. она разгружает анкерные болты. Поэтому усилия от постоянной нагрузки умножаются на поправочный коэффициент 0,9/1,05=0,86. Если е >ρ, такой перерасчет не нужен.
Для колонны, кроме усилий М и N, определяют значения поперечной силы, которая необходимы для расчета элементов решетки сквозных колонн (Qmax) и для проверки местной устойчивости стенки сплошных колонн и других расчетов.
Рисунок 2.1 Постоянная нагрузка
Рисунок 2.2 Кратковременная снеговая нагрузка
Рисунок 2.3 Кратковременная ветровая нагрузка слева
Рисунок 2.4 Кратковременная ветровая нагрузка справа
Рисунок 2.5 Таблица РСУ
Таблица 2.3 Таблица расчетных усилий в сечениях левой стойки рамы.
№ | Нагрузки, комбинации | 1–1 | 4–4 | ||||
М | N | М | N | Q | |||
1 | постоянная | 1 | -10,6 | -140,68 | 5,22 | -169,68 | -1,99 |
0,9 | -9,54 | -126,61 | 4,7 | -152,71 | -1,8 | ||
2 | снеговая | 1 | -9,34 | -124,49 | 4,64 | -124,49 | -1,55 |
0,9 | -8,41 | -112,04 | 4,18 | -112,04 | -1,4 | ||
0,5 | 4,67 | -62,25 | 2,32 | -62,25 | -0,78 | ||
3 | ветер слева | 1 | 0 | 0 | 31 | 0 | -6,96 |
0,9 | 0 | 0 | 27,9 | 0 | -6,26 | ||
0,5 | 0 | 0 | 15,5 | 0 | -3,48 | ||
3 * | ветер справа | 1 | 0 | 0 | 17,2 | 0 | -1,92 |
0,9 | 0 | 0 | 15,48 | 0 | -1,73 | ||
0,5 | 0 | 0 | 8,6 | 0 | -0,96 | ||
4 | сейсмика | 1 | 0 | 0 | 57,4 | 0 | -6,51 |
1-е основное сочетание | |||||||
1,2 | 1 | -19,94 | -265,17 | 9,86 | -294,17 | -3,54 | |
1,3 | 1 | -10,6 | -140,68 | 36,22 | -169,68 | -8,95 | |
1,3* | 1 | -10,6 | -140,68 | 22,42 | -169,68 | 3,91 | |
2-е основное сочетание | |||||||
1,2,3 | 0,9 | -19,19 | -252,72 | 37,3 | -281,72 | -9,65 | |
1,2,3* | 0,9 | -19,19 | -252,72 | 24,88 | -281,72 | -5,11 | |
1,3,3* | 0,9 | -10,6 | -140,68 | 48,6 | -169,68 | 9,98 | |
Особое сочетание | |||||||
1,2,3,4 | 0,5 | -14,21 | 188,86 | 79,92 | 214,96 | 12,6 |
Рисунок 2.6 Эпюра My
Рисунок 2.7 Эпюра N
Рисунок 2.8 Эпюра Qz
2.3 Расчет стропильной фермы и колонны.
2.3.1 Расчет и конструирование стропильной фермы.
Обоснование выбора типа фермы.
Рассчитываем стропильную ферму с параллельными поясами, которая получила распространение в промышленных и общественных зданиях небольших пролетов. Уклон и высоту фермы на опоре принимаем как для стандартной унифицированной типовой стальной фермы пролетом 24м. Высота фермы – 3150мм., уклон в обе стороны от середины –1,5% Материал фермы принимаем из стали марки C345 по ГОСТ 27772-88 с расчетным сопротивлением при толщине t=2-10мм. Ry=335МПа, при t=11-20мм Ry=315МПа, при t=21-40мм Ry=300МПа.
2.3.2 Сбор нагрузок на ферму.
Приложенные в узлах силы Р1 , Р2,…Р6 получаем как произведение равномерно распределенной погонной нагрузки на длину панели..
Расчетная узловая нагрузка для средних панелей: