Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

, (1.3)

, (1.4)

, (1.5)

где – напряжение короткого замыкания соответствующей обмотки трансформатора, отнесенное к мощности данной обмотки, %; – среднее номинальное напряжение, кВ.

Рассчитанные значения заносим в таблицу 1.3.

Таблица 1.3 – Параметры трансформаторов

Для линий 110 кВ и выше, согласно [3], активное сопротивление проводов не учитывается. Сопротивление линии рассчитаем по формуле:

, (1.5)

где – длина участка ЛЭП, км; – удельное сопротивление линии, Ом/км.

Для расчета сопротивления линий применен программный продукт PL62W. Исходные данные и примеры расчета представлены в Приложении А.

Расчет сопротивлений прямой и нулевой последовательности линии Нижне-Бурейская ГЭС - Завитая с использованием PL62W представлен на рисунке 1.1. Расчёты остальных линий приведены в приложении А.

Рисунок 1.1– Пример расчета сопротивления линии в PL62W.

Рассчитанные значения сопротивления линий занесены в таблицу 1.4.

Таблица 1.4 – Параметры линий сети

1. Формирование таблиц ветвей в программе TKZ 3000

Данные, рассчитанные в предыдущем разделе (таблица 1.3 и таблица 1.4), были введены в таблицу программного продукта TKZ 3000.

Ввод прямой и обратной последовательности совмещен в одной таблице, а ввод нулевой последовательности выполняется раздельно: сначала таблица ветвей, не имеющих взаимоиндуктивных связей, а затем таблица групп взаимоиндуктивно связанных ветвей.

Топология схемы замещения обратной последовательности предполагается совпадающей с топологией схемы прямой последовательности. Поэтому схемные параметры обратной последовательности вводятся только для тех элементов, у которых сопротивления отличаются от сопротивления прямой последовательности Z₁≠Z₂. При учебном проектировании целесообразно принимать Z₁=Z₂, что упрощает задачу и сокращает время расчета [10].

Для прямой и обратной последовательностей предусмотрены следующие типы ветвей:

0 – простая ветвь, характеризующаяся активным R1 и реактивным Х1 сопротивлением;

1 – ветвь с нулевым сопротивлением;

3 – трансформаторная ветвь, в состав которой кроме комплексного сопротивления входит последовательно включенный идеальный трансформатор с коэффициентом трансформации, равным отношению напряжения ступени, к которой присоединено сопротивление ветви, к напряжению другой ступени, к которой подключен идеальный трансфоматор;

4 – генераторная ветвь, в которую кроме сопротивления входит также последовательно включенная ЭДС с величиной Е и углом F источника: синхронного генератора, компенсатора, двигателя, эквивалентного источника, асинхронного двигателя, обобщенной комплексной нагрузки, которая выводом сопротивления подключается к схеме, а нейтралью ЭДС  к нулевому узлу схемы замещения;

5 – ветвь участка линий в виде П-образной схемы замещения, содержащей кроме продольных активного и индуктивного сопротивлений также поперечную емкостную проводимость В (С) на землю (нулевой узел схемы замещения);

2 – индуктивно связанные ветви без емкостной проводимости на землю;

7 – индуктивно связанные ветви с емкостной проводимостью на землю.

В соответствии с вышеизложенным составляется таблица ветвей прямой (обратной) последовательности в максимальном режиме. Таблица представлена в Приложении А.

Таблица ветвей нулевой последовательности без взаимодействующих по нулевой последовательности групп содержит те же ветви, что и прямая последовательность, за исключением генераторных ветвей, которые преобразовались либо в ветви нулевого сопротивления, если источник подключен через трансформатор (автотрансформатор) с соединением обмоток треугольник-звезда с заземленной нейтралью, либо в простые ветви с очень большими сопротивлениями при разземленнойнейтрали.

Данное преобразование обусловлено протеканием токов нулевой последовательности, которое завершается треугольником при заземленной нейтрали и поэтому генераторная ветвь исчезает, либо вместо нее подключается ветвь нулевого сопротивления. При разземленнойнейтрали звезды трансформатора токи нулевой последовательности не протекают и этот отображается очень большим сопротивлением простой ветви, подключенной вместо генераторной ветви в прямой последовательности.

Фрагмент окна таблицы нулевой последовательности находится в Приложение А.

После ввода данных схем замещения прямой, обратной и нулевой последовательности производится контроль результатов по следующим позициям:

1) просмотр данных,

2) проверка связности сети,

3) проверка полноты задания параметров,

4) справка,

5) расчет доаварийных напряжений в узлах,

6) распечатка данных разных последовательностей в разных форматах.

Рисунок 1.2– Пример расчета прямой последовательности в программе TKZ 3000

Таблица ветвей нулевой последовательности без взаимодействующих по нулевой последовательности групп содержит те же ветви, что и прямая последовательность, за исключением генераторных ветвей, которые преобразовались либо в ветви нулевого сопротивления, либо в простые ветви с очень большими сопротивлениями при разземленнойнейтрали.

Рисунок 1.4 – Пример расчета нулевой последовательности в программе TKZ 3000

После ввода данных схем замещения прямой, обратной и нулевой последовательности производится контроль результатов по следующим позициям: просмотр исходных данных, контроль сети, расчет доаварийных напряжений.

1. Расчет токов КЗ в узлах

После введения исходных данных были рассчитаны величины токов КЗ в расчетных узлах с помощью программы TKZ 3000.

Далее, используя программу TKZ 3000, была составлены схемы токораспределения при трехфазных коротких замыканиях и коротких замыканиях на землю.

Рисунок 1.4 – Пример расчета токов, протекающих по ветвям в программе TKZ 3000

2000 – узел Нижне-Бурейская ГЭС, 23 – узел 1СШ ПС Архара, 177 – 2СШ ПС Архара, 37 –2СШ ПС Завитая.

В данном разделе на основе данных из проектной документации [1] произведен расчет сопротивлений прямой и нулевой последовательности линий. После расчета сопротивлений были рассчитаны величины токов КЗ в расчетных узлах с помощью программы TKZ 3000.

1. РАСЧЕТ УСТАВОК ЗАЩИТ ТРАНСФОРМАТОРА Т-1

На трансформаторе предусматривается дифференциальная защита, газовая, МТЗ, защита от перегрузок.

Расчет уставок защит ведётся для микропроцессорных защит ABB, отличительной особенностью которых является наличие в ней гибкой логики, позволяющей перенастраивать защиту при изменении параметров и элементов сети, как например, при подключении нового оборудования. Для реализации основной защиты трансформатора взят терминал ABBRET-670, для резервной ABBREF-615.

Наличие гибкой логики дает ряд преимуществ: возможность построения с помощью встроенных функций терминала алгоритмов любой сложности, более совершенные алгоритмы самодиагностики терминала, возможность организации «удаленного доступа» к терминалам (с возможностью дистанционного изменения) логики функционирования.

Таблица 2.1 Паспортные данные трансформатора T1 ТДТН 25 МВА 220/35/10

Сторона	, МВА	ТТ	, кВ	, А	,%
ВН	25	200/5	230	62,8	12
СН		400/5	38,5	374,9
НН		1500/5	11	1312

1. Расчет дифференциальных защит Т1

1. Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, использующая характеристики стабилизации (торможения)

Продольная дифференциальная токовая защита трансформатора, срабатывает при междуфазных и однофазных КЗ в защищаемой зоне, ограниченной трансформаторами тока, исключая однофазные замыкания на землю на стороне сети с изолированной нейтралью.

1. Расчет минимального тока срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты

Минимальный ток срабатывания основной (чувствительной) функции дифференциальной защиты рассчитывается:

, (2.1)

где – относительная величина напряжения диапазона РПН на стороне ВН трансформатора, равная 0,12; – номинальный ток защищаемого объекта (трансформатора), А.

А;

Уставка по току срабатывания основной функции дифференциальной защиты вводится по адресу в терминале этой защиты (1221) и принимается равной (I-DIFF>) = .

2.1.1.2 Расчет коэффициента торможения K_торм.

Расчета коэффициента торможения для первого наклонного участка характеристики срабатывания дифференциальной защиты трансформатора (SLOPE1). Согласно характеристика торможения проходит через начало координат, поэтому .

, (2.2)

где – коэффициент токораспределения, принимается равным 1.

(о.е.);

В этом случае ток начала торможения определяется как:

; (2.3)

Характеристики

Список файлов ВКР