Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

с.

6 РАСЧЕТ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ ШИН НА ОРУ-500 кВ

В соответствии с [4] защита шин 330-750 кВ должна выполняться с использованием двух независимых комплектов дифференциальной токовой защиты.

Реализацию дифференциальной защиты шин с торможением осуществим на базе шкафа ШЭ2710 562 производства ООО НПП «ЭКРА»[14]. Терминал предназначен для защиты шин напряжением 330-750 кВ с фиксированным присоединением элементов. При этом число защищаемых присоединений не более восьми.

Шкаф типа ШЭ2710 562 выполнен с использованием одного терминала БЭ2704 562, который обеспечивает защиту трех фаз сборных шин. Перед выставлением параметров срабатывания защит необходимо обеспечить выравнивание токов по сторонам защиты.

Расчет дифференциальной защиты шин производится в соответствии с методическими указаниями [15]. Максимальные рабочие токи выбираются на основании результатов расчетов электрических режимов [1]. Токи КЗ определяются посредством программного комплекса ТКЗ-3000.

Таблица 6.1 – Рабочие токи на присоединениях

Таблица 6.2 – Токи при КЗ на шинах в режиме, когда все трансформаторы в работе

Суммарный ток при КЗ на шинах: А, А.

Ремонтному режиму соответствует вывод AT-1 и AT-2 на ПС 500 кВ Пёра, а также отключение ВЛ-500 кВ Пёра – Зейская ГЭС №2 и ВЛ-500 кВ Пёра – Амурская №2.

Таблица 6.3 – Токи при КЗ на шинах в ремонтном режиме

Суммарный ток при КЗ на шинах: А, А.

В режиме опробования остается включенной одна из двух параллельных ВЛ-500 кВ Пёра – Зейская ГЭС, остальные присоединения выводятся из работы. Режим энергосистемы питающей присоединение, которым осуществляется опробование – минимальный.

Таблица 6.4 – Токи при КЗ на шинах в режиме опробования

Тип применяемых трансформаторов тока – ТФНКД-500-П.[16,17].

На всех трансформаторах установлены ТТ с коэффициентом трансформации 300/1, в на линиях – 1000/1.

;

;

Защита шин выполнена с числом присоединений, равным 4.

Распределение присоединений по секциям представлено на рисунке 6.1

Рисунок 6.1 – Первичная расчетная схема для расчета

6.1 Параметрирование терминала

Расчет базисных токов присоединений ТТ в терминалах производим в следующей последовательности:

1) главные ТТ присоединений распологаем в порядке уменьшения их коэффициентов трансформации – ТТ1, ТТ2, ТТ7, ТТ8, далее ТТ3, ТТ4, ТТ5, ТТ6;

2) А базисный ток ТТ с наибольшим коэффициентом трансформации ( ) принимается равным А;

3) базисные токи присоединений с меньшими коэффициентами трансформации определяются с помощью выражения:

, (6.1)

где – базисный ток присоединения с меньшим коэффициентом трансформации ТТ ( ); – базисный ток ТТ с наибольшим коэффициентом трансформации ТТ ( ).

Пример расчета по выражению (6.1) для ТТ3:

.

Результаты расчетов базисных токов сводим в таблицу 6.5

Таблица 6.5 – Базисные токи присоединений

6.2 Расчет дифференциальной защиты шин с торможением

Защита выполнена пофазной и содержит реле ДЗШ, действующее при всех видах КЗ на шинах. Реле ДЗШ через промежуточные трансформаторы тока подключено к основным трансформаторам тока всех присоединений защищаемых шин. При срабатывании ДЗШ сигналы отключения действуют на выходные реле, формирующие команды отключения выключателей.

В защите предусмотрены реле максимального и минимального напряжений, реагирующие на междуфазные напряжения и напряжение обратной последовательности, а также специальная логика "очувствления" ДЗШ и запрета АПВ.

Для выявления неисправности в цепях тока ДЗШ предусмотрены реле контроля исправности токовых цепей, представляющие собой чувствительные токовые реле, включенные в цепи дифференциального тока соответствующей фазы.

Для действия на отключение при неуспешном АПВ шин или в режиме опробования с контролем отсутствия напряжения в защите используется "очувствление" реле ДЗШ путем уменьшения тока срабатывания и увеличения длины начального участка тормозной характеристики. Это вызвано тем, что в данных режимах токи КЗ могут быть значительно меньше расчетных для нормального эксплуатационного режима.

6.3 Выбор тока начала торможения

Ток начала торможения задается в относительных единицах и регулируется в диапазоне от 1,00 до 2,00 (в долях от базисного тока) с точностью до 0,01. Принимаем рекомендуемое для начала расчетов значение параметра срабатывания защиты . В шкафу защиты шин ШЭ2710 562 – « ».

6.4 Расчет начального тока срабатывания

Начальный ток срабатывания ПО дифференциальной защиты при отсутствии торможения выбираем по следующим условиям:

– отстройки от максимального тока в защите при разрыве ее вторичных цепей в рабочем режиме:

, (6.2)

где – коэффициент отстройки; А – первичный ток нагрузки наиболее нагруженного присоединения, при этом возможные пиковые (кратковременные) значения тока нагрузки не учитываются; – коэффициент трансформации ТТ со стороны наиболее нагруженного присоединения; – базисный ток наиболее нагруженного присоединения.

По выражению (6.2) получаем:

.

– отстройки от расчетного первичного тока небаланса в режиме, соответствующему началу торможения:

, (6.3)

где – коэффициент отстройки, – составляющая первичного тока небаланса, обусловленная погрешностью ТТ в режиме, соответствующем началу торможению.

, (6.4)

где – коэффициент однотипности ТТ; – коэффициент, учитывающий переходный режим; – полная относительная погрешность основных ТТ; – полная относительная погрешность промежуточных ТТ принимается равной 0, так как они не установлены; – полная относительная погрешность выравнивания; – ток начала торможения

По выражению (6.4) получаем:

.

По выражению (6.3) получаем:

.

Выбирается наибольшее значение из рассчитанных, то есть равное 0,455.

Начальный ток срабатывания в шкафу защиты шин ШЭ2710 562 обозначается « ». Начальный ток срабатывания изменяется в диапазоне от 0,4 до 1,2 от . Принимаем « »= .

6.5 Расчет коэффициента торможения

Коэффициент торможения дифференциальной защиты выбираем из следующих условий:

Характеристики

Список файлов ВКР