Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Таблица 1.2 – Паспортные данные автотрансформаторов

1.2 Расчет параметров сети

Для автотрансформаторов согласно [3] учитывается только индуктивная составляющая сопротивления:

; (1.1)

; (1.2)

, (1.3)

где – напряжение короткого замыкания соответствующей обмотки трансформатора (автотрансформатора), отнесенное к мощности данной обмотки, %; – среднее номинальное напряжение, кВ.

Ом;

Ом;

Ом.

Расчет сопротивлений c использованием программы PL62W представлен на рисунке 1.1.

Результаты расчетов сведены в таблицу 1.3.

Рисунок 1.1 – Пример расчета сопротивлений в программе PL62W

Таблица 1.3 – Параметры линий сети

1.3 Формирование таблиц ветвей прямой (обратной) и нулевой последовательности в программе ТКЗ-3000

Ввод схем замещения разных последовательностей осуществляется в виде таблиц. Ввод прямой и обратной последовательности совмещен в одной таблице, а ввод нулевой последовательности выполняется раздельно: сначала таблица ветвей, не имеющих взаимоиндуктивных связей, а затем таблица групп взаимоиндуктивно связанных ветвей [4].

Топология схемы замещения обратной последовательности предполагается совпадающей c топологией схемы прямой последовательности. Поэтому схемные параметры обратной последовательности вводятся только для тех элементов, у которых сопротивления отличаются от сопротивления прямой последовательности Z₁≠Z₂. При учебном проектировании целесообразно принимать Z₁=Z₂, что упрощает задачу и сокращает время расчета [5].

Для прямой и обратной последовательностей предусмотрены следующие типы ветвей:

0 – простая ветвь, характеризующаяся активным R1 и реактивным Х1 сопротивлением;

1 – ветвь c нулевым сопротивлением;

3 – трансформаторная ветвь, в состав которой кроме комплексного сопротивления входит последовательно включенный идеальный трансформатор c коэффициентом трансформации, равным отношению напряжения ступени, к которой присоединено сопротивление ветви, к напряжению другой ступени, к которой подключен идеальный трансфоматор;

4 – генераторная ветвь, в которую кроме сопротивления входит также последовательно включенная ЭДС c величиной Е и углом F источника: синхронного генератора, компенсатора, двигателя, эквивалентного источника, асинхронного двигателя, обобщенной комплексной нагрузки, которая выводом сопротивления подключается к схеме, а нейтралью ЭДС  к нулевому узлу схемы замещения;

5 – ветвь участка линий в виде П-образной схемы замещения, содержащей кроме продольных активного и индуктивного сопротивлений также поперечную емкостную проводимость В (С) на землю (нулевой узел схемы замещения);

2 – индуктивно связанные ветви без емкостной проводимости на землю;

7 – индуктивно связанные ветви c емкостной проводимостью на землю.

В соответствии c вышеизложенным составляется таблица ветвей прямой (обратной) последовательности в максимальном режиме. Таблица представлена в Приложении А.

Таблица ветвей нулевой последовательности без взаимодействующих по нулевой последовательности групп содержит те же ветви, что и прямая последовательность, за исключением генераторных ветвей, которые преобразовались либо в ветви нулевого сопротивления, если источник подключен через трансформатор (автотрансформатор) c соединением обмоток треугольник-звезда c заземленной нейтралью, либо в простые ветви c очень большими сопротивлениями при разземленной нейтрали. Данное преобразование обусловлено протеканием токов нулевой последовательности, которое завершается треугольником при заземленной нейтрали и поэтому генераторная ветвь исчезает, либо вместо нее подключается ветвь нулевого сопротивления. При разземленной нейтрали звезды трансформатора токи нулевой последовательности не протекают и этот отображается очень большим сопротивлением простой ветви, подключенной вместо генераторной ветви в прямой последовательности.

Таким образом, составляется таблица ветвей нулевой последовательности в максимальном режиме (Приложение А).

2 РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ШИНАХ

После введения исходных данных были рассчитаны величины токов КЗ в расчетных узлах c помощью программы TKZ 3000.

Полученные значения токов КЗ для максимального и минимального режима сведены в таблицы 2.1 и 2.2.

Таблица 2.1 – Значения токов КЗ(Максимальный режим)

Таблица 2.2 – Значения токов КЗ(Минимальный режим)

3 РАСЧЕТ ЗАЩИТ ВЛ 500 кВ ПЕРА – АМУРСКАЯ

На каждой стороне ЛЭП 500 кВ должен устанавливаться комплекс РЗА, состоящий не менее чем из двух устройств релейной защиты от всех видов КЗ (основного и резервного). При этом микропроцессорный терминал релейной защиты, независимо от количества выполняемых им функций, является одним устройством релейной защиты. В качестве основной защиты используем продольная дифференциальная защита (ДЗЛ), а в качестве резервной комплект ступенчатых защит c передачей разрешающих сигналов(ДЗ+ТЗНП).

Рассмотрим параметры защищаемой ВЛ 500 кВ Пера – Амурская №1. Данные для расчетов взяты согласно [1] и сведены в таблицу 3.1.

Таблица 3.1 Параметры защищаемой линии

3.1 Расчет дифференциальная защита линии

В качестве терминала защиты принято устройство RED 670 фирмы ABB.

1)Выбор уставки по условию отстройки от емкостного тока линии.

При использовании в защите емкостной компенсации отстройка производится по условию:

. (3.1)

Для определения значения емкостного тока своего конца линии воспользуемся формулой:

_{, (3.2)}

где – напряжение на линии, кВ; L – Полная длина линии, км; В_{1уд. –} удельная емкостная проводимость линии прямой последовательности, Сим/км;

А.

2)Выбор уставки по условию отстройки от тока небаланса максимального нагрузочного режима, вызванного потерями мощности в максимальном нагрузочном режиме:

_{, (3.3)}

где К_н=0,15 – коэффициент отстройки; – ток максимальной нагрузки линии, А.

А.

3)Выбор уставки по условию отстройки от тока небаланса броска тока намагничивания АТ (трансформатора) подстанции своего и противоположного концов линии при опробовании АТ (трансформатора) со стороны защищаемой линии.

Отстройка требуется, если блокировка при броске тока намагничивания не вводится (блокировка может не вводиться при отсутствии трансформатора в зоне действия защиты).

_{, (3.4)}

где К_н=0,3 ­ коэффициент отстройки; К_выг.=0,5 – коэффициент выгодности.

Номинальный ток автотрансформатора:

А. (3.5)

Значение уставки по условию отстройки от тока небаланса:

А.

Принятая уставка А.

Проверка чувствительности при минимальном токе КЗ без переходного сопротивления: К_ч > 2,0. Значение минимального тока КЗ рассчитано c помощью программы TKZ 3000 (Приложение Б).

; (3.6)

.

К_ч=3,37>2 – чувствительность защиты обеспечивается.

3.2 Расчет дистанционной защиты линии

В качестве терминала защиты принято устройство REL 670.

Характеристики

Список файлов ВКР