ДП Третьяков (1) (1204588), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

Максимальный рабочий ток ввода тяговой подстанции, А, [8]

, (3.21)

где – допустимый коэффициент перегрузки трансформаторов; – номинальная мощность тяговой подстанции, кВА; – номинальное напряжение на вводе подстанции или номинальное напряжение расчетной точки, кВ.

Максимальный рабочий ток обмотки высокого напряжения понизительного трансформатора, А, [8]

, (3.22)

где – номинальная мощность понизительного трансформатора, кВА.

Рисунок 3.6 – Расчетная схема максимальных

рабочих токов присоединений ТП тяговой подстанции

Максимальный рабочий ток перемычки, А, [8]

.

Максимальный рабочий ток сборных шин РУ–27,5 кВ, А, [8]

, (3.23)

где – коэффициент распределения нагрузки по сборным шинам, принимаем 0,5 согласно [8].

Максимальный рабочий ток ввода 27,5 кВ, А, [8]

, (3.24)

где – мощность потребителей, присоединенных к шинам тягового электро­снабжения, кВА; – коэффициент перспективы развития, принимаем 30%, [9].

Максимальный рабочий ток фидера 27,5 кВ, А, [8]

, (3.25)

где – максимальная мощность одного фидера, кВА.

Максимальный рабочий ток фидера ДПР кВ, А, [8]

, (3.26)

где – максимальная полная средняя мощность нетяговых потребителей под­ключенных к районной обмотке силовых трансформаторов, кВА.

Произведем вычисления по формулам (3.21)–(3.26)

А,

А,

=281,15–140,57=140,58 А,

А,

А,

А,

.

3.2.2. Проверка электрических аппаратов и токоведущих элементов по термической устойчивости в режиме короткого замыкания

Токоведущие части электроустановки–сборные шины РУ различного напряжения, неизолированные токоведущие части и кабели, соединяющие электрооборудование, и аппараты со сборными шинами. Для распределительных устройств, напряжением выше 220 кВ применяют гибкие шины из провода АС.

Тепловой импульс, , [8]

, (3.30)

где – периодическая составляющая сверхпереходного тока, кА; – время отключения оборудования, с; – постоянная времени цепи короткого замыкания, с, [7].

Время отключения оборудования, с,

, (3.31)

где – время срабатывания релейной защиты, с, определяем по карте защит; – полное время отключения выключателя.

Произведем вычисления по формулам (3.30)–(3.31) для РУ–220 кВ

с,

.

Результаты расчётов сводим в таблицу 3.2.

Таблица 3.2–Расчет теплового импульса

Наименование РУ	, кА	, с	, с	, с	,
РУ–220 кВ Шины Ввод	12,62	2,5 1,5	2,6 1,6	0,03 0,03	418,87 259,60
РУ–27,5 кВ Вводы Фидер	11,28	1,0 0,5	1,1 0,6	0,02 0,02	142,51 78,89

3.2.3 Выбор сборных шин и токоведущих элементов

Проверка шин по длительно допускаемому току, А, [6, 8]

, (3.32)

где – длительно допускаемый ток для выбранного сечения, А; – максимальный рабочий ток сборных шин, А.

Термическая стойкость сборных шин по номинальному сечению, , [6, 8]

, (3.33)

где – номинальное сечение токоведущей части, ; – минимальное допустимое сечение токоведущей части по условию ее термической стойкости, мм².

Минимальное допустимое сечение токоведущей части, , [6, 8]

, (3.34)

где – значение теплового импульса, ; С – коэффициент, зависящий от материала шин, выбираем по [6].

Для сталеалюминевых проводов при допустимой температуре нагрева

200 , С=90 .

Произведем проверку провода АС 240/39 по формулам (3.32)–(3.34)

,

,

А.

Тип провода выбираем в соответствие с [10].

Результаты расчетов выбора сборных шин сводим в таблицу 3.3.

Таблица 3.3–Выбор сечения сборных шин

3.2.4 Выбор выключателей

Выключатели выбирают для наиболее тяжелого режима их работы. Выбор произведен по методике, изложенной в 8.

Выбор по номинальному напряжению

. (3.35)

Выбор по номинальному току

. (3.36)

По отключающей способности. Согласно [11] отключающая способность выключателя характеризуется следующими параметрами:

а) номинальным током отключения в виде действующего значения периодической составляющей отключаемого тока;

б) допустимым относительным содержанием апериодической составля­ющей в токе отключения , %;

в) нормированными параметрами переходного восстанавливающего напряжения.

Номинальный ток отключения и отнесены к моменту прекраще­ния соприкосновения дугогасительных контактов выключателя .

Время определяется, с,

, (3.37)

где время действия релейной защиты, с; собственное время отключения выключателя [12, 13].

Номинальный ток отключения выбираем, согласно [12,13].

Допустимое относительное содержание апериодической составляющей в отключаемом токе, [11]

, (3.38)

где номинальное допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе в момент размыкания дугогасительных контак­тов, для времени .

Проверка на симметричный ток отключения

, (3.39)

где действующее значение периодической составляющей тока короткого замыкания, кА.

Проверка возможности отключения апериодической составляющей тока короткого замыкания в момент расхождения контактов

. (3.40)

Проверка выключателя по тепловому импульсу тока короткого замыкания

, (3.41)

где предельный ток термической стойкости, кА [12, 13]; длительность протекания тока термической стойкости, с [12, 13].

Производим расчет для всех выключателей проектируемой подстанции и сводим полученные результаты в таблицу И.1.

Проверка выключателя ВГТ–220ІІ 40/2000 УХЛ-1(выключатель колонковый элегазовый) по формулам (3.35)–(3.41)

,

281,15 2000,

12,62 40,

,

.

3.2.5 Выбор разъединителей

Выбор произведен по [8]. Результаты выбора представлены таблицей И.2.

Выбор по номинальному напряжению

. (3.42)

Выбор по номинальному току

. (3.43)

Выбор по электродинамической стойкости

, (3.44)

, (3.45)

где , – предельный сквозной ток короткого замыкания (амплитуда и действующее значение), согласно [14].

Проверка разъединителя по тепловому импульсу тока короткого замыкания

, (3.46)

где – тепловой импульс по расчету, ; предельный ток термической стойкости, кА [14]; длительность протекания тока термической стойкости, с [14].

Проверка разъединителя РГП–2–220/1000УХЛ–1 (разъединитель горизон­тально–поворотный с двумя заземляющими ножами) по формулам (3.42)–(3.46)

,

281,15 1000,

,

12,62 80,

.

3.2.6 Выбор измерительных трансформаторов тока

Трансформаторы тока, предназначенные для питания измерительных приборов, выбираются по [8]. Результаты выбора представлены таблицей И.3.

Выбор по номинальному напряжению

. (3.47)

Выбор по номинальному току

Характеристики

Список файлов ВКР