Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 5)

где P_цу – мощности, потребляемое цепями управления Вт, принимаем по [9]

Рассчитываем длительный ток разряда:

_, (3.68)

Найдём ток кратковременного разряда в аварийном режиме:

, (3.69)

где I_ПРИВ – ток, потребляемый наиболее мощным приводом выключателя. В нашем случае привод ППрК–1400 по паспортным данным потребляет 60 А.

Определим расчётную мощность батареи:

, (3.70)

где t_ав – длительного разряда при аварийном режиме 2 часа.

Выбираем номер батареи по требуемой емкости:

, (3.71)

Теперь произведём расчёт и подбор АК по формулам (3.65)–(3.71):

шт.,

А,

А,

I_ДЛ = 9,05 + 6=15,05 А,

I_КР =60+15,05=75,05 А,

Q_РАСЧ=75,05 ·2=150,1 Ач,

По Q_РАСЧ выбираем батарею с ближайшей емкостью из [23]

Берём СК-10 - стационарный, для коротких режимов разряда, свинцовый c емкостью Q=220 Ач , Iразр.=110А при 2-х часовом разряде.

Расчетная мощность подзарядного агрегата, Вт:

, (3.72)

где – напряжение заряда, В; – зарядный ток батареи, А.

Напряжение заряда зарядно–подзарядного агрегата, В:

, (3.73)

где n – полное число элементов батареи, шт.

Зарядный ток батареи, А:

, (3.74)

где – емкость аккумуляторной батареи, при температуре в аккумуляторной равной .

Произведем вычисления по формулам (3.72)–(3.74):

А,

В,

Вт.

В качестве зарядно–подзарядного устройства выбираем выпрямительный агрегата типа УЗП-100-220 фирмы ЗАО «СОЮЗЭНЕРГО». Устройства выпускаются по напряжению от 24 до 320 В, по току от 50 до 200 А [24].

Характеристики УЗП-100-220 представлены в приложении В.9.

3.3.1 Выбор трансформатора собственных нужд

Сведения по присоединенной мощности потребителей собственных нужд переменного тока сведены в приложение В.10.

Расчетная мощность трансформатора собственных нужд (ТСН) определяется по формуле, кВА:

, (3.75)

, (3.76)

где – суммарная расчетная активная нагрузка, кВт; – суммарная расчетная реактивная нагрузка, кВт.

Расчетная активная нагрузка, кВт:

, (3.77)

где – коэффициент использования установленной мощности.

Расчетная реактивная нагрузка, кВар:

, (3.78)

где – коэффициент мощности.

Произведем вычисления по формулам (3.75)–(3.76):

кВА,

кВА.

Согласно [5] выбираем два ТСН типа ТМЖ–400/27,5–78У1, климатическое исполнение для районов с перепадом температур от -45°С до +45°С. Один находится в работе, а другой в горячем резерве. Таким образом мощности данного трансформатора хватит на все собственные нужды подстанции. Технические характеристики трансформатора приведены в таблице 3.3.

Таблица 3.3 – Характеристики трансформатора ТМЖ–400/27,5–78У1

3.3.2 Выбор реактора

Произведем вычисления по формулам (3.27)–(3.30):

А,

А.

Максимальный рабочий ток кабеля, А, 19]

, (3.79)

где – допустимый ток параллельно включенных кабелей, А; – количество параллельно включенных кабелей; если кабель один, то не учитываем; – коэффициент, учитывающий ухудшение условий охлаждения проложенных рядом кабелей, [25]; – длительно допускаемый ток для принятого сечения кабеля, А.

Выбор реактора произведем по [12].

Выбор по номинальному напряжению:

, (3.80)

Выбор по номинальному току:

, (3.81)

Проверка по электродинамической стойкости:

, (3.82)

где – ударный ток при трехфазном коротком замыкании за реактором, кА.

Проверка реактора по тепловому импульсу тока короткого замыкания:

, (3.83)

где – тепловой импульс по расчету, (кА) с; предельный ток термической стойкости, кА [5]; длительность протекания тока термической стойкости, с [5].

Сопротивление до установки реактора, Ом:

, (3.84)

Выбираем реактор РТСТ–10–1000–0,06У3, согласно [26], устанавливаем по одному в каждую линию.

Фактический ток после установки реактора, А:

, (3.85)

Сопротивление после установки реактора, Ом:

, (3.86)

где – сопротивление реактора, Ом.

Производим вычисления по формулам (3.80)–(3.86):

кВ,

А,

кА,

(кА) с,

Ом,

Ом,

А,

Выбираем кабель АС–95 и нулевая жила 70 с алюминиевыми жилами, прокладываемый в земле:

А.

Сопротивление кабеля = Ом/км, = Ом/км. Длину кабеля принимаем 30 м.

3.3.3 Расчет токов короткого замыкания до точки К₄

При расчётах токов короткого замыкания в сетях с напряжением ниже 1000 В, необходимо учитывать активное сопротивление элементов цепи короткого замыкания, [6].

Точка К₄ находится на шинах низкого напряжения ТСН.

Рисунок 3.4 – Схема замещения до точки К₄

Результирующие индуктивное сопротивление до точки К₄:

, (3.87)

Результирующие активное сопротивление до точки К₄:

, (3.88)

Результирующее полное сопротивление в точке К₄:

, (3.89)

Произведем вычисления по формулам (3.8)–(3.12), (3.87)–(3.89):

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Ом,

Произведем вычисления по формулам (3.17)–(3.18):

с,

.

Результаты расчёта приводим в приложении В.11.

4 ВЫБОР ЯЧЕЙКИ КРУ–10 кВ

4.1 Описание ячейки КРУ–10 кВ

РУ-10 кВ комплектуется Д-12Р-1-10-20/1000 У3 (Ячейки КРУ «Классика» серии D-12Р) оснащённую: силовым выключателем ВВ-ТЕL 20/2500 который удовлетворяет всем проверкам, трансформатором напряжения ЗНОЛП-10, трансформатором тока ТОЛ-10 М, контакторами V-7 и V-12, заземлителями UWE и UMR, ограничителями перенапряжения кр/TEL и рт/TEL, микропроцессорные устройства защиты и автоматики РС83-А20 и Сириус-3-ДЗО-02.

ЗНОЛП – заземляемый трансформатор напряжения, однофазный с литой изоляцией.

ТОЛ – трансформатор тока опорный с литой изоляцией.

При напряжении 10 кВ в настоящее время наибольшее распространение получили комплектные распределительные устройства (КРУ) благодаря своим достоинствам:

– минимальные трудозатраты на монтаж, наладку, эксплуатацию;

– сокращение сроков ввода в эксплуатацию энергетических мощностей;

– высокая износостойкость при коммутации номинальных токов и номинальных токов отключения;

– существенное снижение эксплуатационных затрат;

– полная взрыво и пожаробезопасность и возможность работы в агрессивных средах;

– широкий диапазон температур, в котором возможна работа вакуумной дугогасительной камеры;

– повышенная устойчивость к ударным и вибрационным нагрузкам вследствие малой массы и компактной конструкции аппарата;

– произвольное рабочее положение и малые габариты, что позволяет создавать различные компоновки распределительных устройств (РУ);

– бесшумность, удобство обслуживания, обусловленные малыми выделениями энергии в дуге и отсутствие выброса масла, газов при отключении КЗ;

–отсутствие загрязнений окружающей среды, не портит воздух;

–высокая надёжность и сокращение времени на монтаж.

К недостаткам относится повышенный уровень коммутационных перенапряжений, что требуют применения специальных технических средств.

В качестве распределительного устройства 10 кВ целесообразно применить закрытое КРУ заводского изготовления, состоящего из отдельных ячеек различного назначения, по согласованию с заводом изготовителем могут быть изготовлены ячейки со схемами главных цепей, представленными заказчиком.

Для комплектования КРУ–10 кВ выберем ячейки D-12P, изготовляемые заводом «ВЕКТОР». Данные ячейки предназначены для приема и распределения электрической энергии трехфазного переменного тока частотой 50 и 60 гц напряжением 6(10) кВ в сетях с изолированной или заземленной через дугогасящий реактор или резистор нейтралью.

Ячейки D-12P соответствуют климатическому исполнению по ГОСТ 14693-90,

ГОСТ 12.2.007.0-75 и ГОСТ 12.2.007.4-75, при этом нижнее значение температуры окружающего воздуха принимается – 25 С, высота над уровнем моря не более 1000 м (допускается установка на высоте более 1000 м при соблюдении требований ГОСТ 15150–69, ГОСТ 1516.3–96 и ГОСТ 8024–90). Полное описание ячеек D-12P представлено в [11, 27].

Основные технические данные представлены в приложении Г1.

4.2 Выбор гибкого шинопровода

Для питания КРУ–10 кВ выбираем шинопровод, по которому электроэнергия передается от понижающего трансформатора в КРУ–10 кВ [28].

Экономически выгодное сечение токопровода, мм :

, (4.1)

где – экономическая плотность тока, [25], А/мм ; – рабочий ток нормального режима, А; – расчетное значение тока ввода 10,5 кВ.

Произведем вычисления по формуле (4.1):

Характеристики

Список файлов ВКР