кузнецов (1204536), страница 3

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 3)

по таблице 3.1 приложения А.Производим выбор выключателей для РУ-110 кВ.Для вводов подстанции.U р = 110 кВ; I р.max = 251,935 А; I к = 17,193 кА; i у = 43,842 кА;iа  = 2,563 кА; B к = 489,217 кА 2  с .По [4] выбираем к установке элегазовый выключатель типа ВГТ-11040/3150УХЛ1 со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 110кВ;- номинальный ток, I н , 3150А;- номинальный ток отключения, I н.отк , 40кА;- эффективное значение периодической составляющей предельного сквозного тока к.з.

I пр.с ,40кА;- амплитудное значение предельного сквозного тока к.з. i пр.с , 102кА;- предельный ток термической стойкости. I т , 40кА;- время прохождения тока термической стойкости. t т , 3с.26Производим проверку условий.По номинальному напряжению, кВ,:110 кВ = 110 кВ.По номинальному длительному току по (3.7), А.3150 А > 251,935 А.По отключающей способности:- по номинальному периодическому току отключения. кА:40 кА > 17,193 кА.- по полному току отключения, кА:По [2] для τ = 0,045 β н = 0,35.2  40  (1  0,35)  76,367 кА  ( 2  17,193  2,563)  26,878 кА .По электродинамической стойкости, кА:- по предельному периодическому току короткого замыкания, кА:20 кА > 17,193 кА.- по ударному току:52 кА > 43,842 кА.По термической стойкости:27202  3  1200 кА 2  с  489,217 кА 2  с .Все условия выполняются, принимаем к установке элегазовый выключательтипа ВГТ-110.Производим выбор выключателей для РУ-6 кВ.Для вводов РУ-6 кВ.U р = 6 кВ; I р.max = 1938,355 А; I к = 25,67; i у = 65,658 кА;iа  = 9,564 кА; B к = 787,444 кА 2  с .По [4] выбираем к установке вакуумный выключатель типа ВВЭ-М-1031,5/2000У3 со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 10кВ;- номинальный ток, I н , 2000А;- номинальный ток отключения, I н.отк , 31,5кА;- эффективное значение периодической составляющей предельного сквозного тока к.з.

I пр.с , 31,5кА;- амплитудное значение предельного сквозного тока к.з. i пр.с , 80кА;- предельный ток термической стойкости, I т , 31,5кА;- время прохождения тока термической стойкости, t т , 3с.Производим проверку условий.По номинальному напряжению, кВ,:10 кВ < 6 кВ.28По номинальному длительному току по (3.7), А.2000 А > 1938,355 А.По отключающей способности:- по номинальному периодическому току отключения. кА:31,5 кА > 25,67 кА.- по полному току отключения, кА:По [2] для τ = 0,06 β н = 0,25.2  31,5  (1  0,25)  55,685 кА  ( 2  25,67  9,564 )  45,867 кА .По электродинамической стойкости, кА:- по предельному периодическому току короткого замыкания, кА:31,5 кА > 25,67 кА.- по ударному току:80 кА > 65,658 кА.По термической стойкости:31,52  3  2976,75 кА 2  с  787,444 кА 2  с .Все условия выполняются, принимаем к установке вакуумный выключательтипа ВВЭ-М-10.29Для питания потребителей выбираем к установке вакуумные выключателиВВЭ-М-10-31,5/2000У3.Принимаем к установке в РУ-6 кВ по [4] комплектное распределительноеустройство (КРУ) внутренней установки типа К-61 М, со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, 6кВ;- наибольшее рабочее напряжение, 7,2кВ;- номинальный ток главных цепей, 2000кА;- номинальный ток сборных шин, 2760А;- номинальный ток отключения, 20; 31,5;кА;- номинальный ток термической стойкости, 20; 31,5;кА- время прохождения тока термической стойкости, 3с;- ток электродинамической стойкости главных цепей, 20; 31,5;кА;- номинальное напряжение вспомогательных цепей, пост.

тока 220В;- переменного тока 220В.Комплектация КРУ СЭЩ-К-61 М предоставлена в таблице 3.2.Таблица 3.2 - Комплектация КРУ типа СЭЩ-К-61 МОбозначенияКоличествоВвод в РУ-6 кВВВЭ-М-10-31,5/2000У32Фидеры потребителейВВЭ-М-10-31,5/2000У312Секционный выключательВВЭ-М-10-31,5/2000У31ВВЭ-М-10-31,5/2000У34Наименование устройстваТрансформаторы напряжения, сразрядникамиВ таблице 3.3 для сравнения приведена КРУ «Таврида электрик».30Таблица 3.3 – Классификация рассматриваемых КРУНаименование параметра«Таврида электрик»КРУ Классика D-12PНоминальное напряже6.0; 10ние, кВНоминальное рабочее7,2; 12напряжение, кВНоминальный ток глав630; 1000; 1600; 2000;ных цепей, А2500; 3150; 4000Номинальный ток сбор630; 1000; 1600; 2000;ных шин, А2500; 3150; 4000Номинальный ток отклю20; 25; 31,5; 40; 50чения выключателей, кАТок термической стойко20; 25; 31,5; 40; 50сти, кАВремя протекания тока1; 3термической стойкости, сТок электродинамической51; 64; 81; 102; 128стойкости, кАСтепень защиты по ГОСТIP4X; IP5414254-96«ЗАО группа компанийэлектрощит»КРУ СЭЩ-61М6.0; 107,2; 121000; 1600; 2000; 2500;3150; 40001000; 1600; 2000; 2500;3150; 400020; 25; 31,5; 4020; 25; 31,5; 401; 351; 64; 81; 102; 128IP30; IP31Конструкция КРУ СЭЩ-61М имеет:1.

Росоустойчивую фарфоровую изоляцию.2 Все виды высоковольтных коммутационных аппаратов, расположенныхна выкатных частях.3. Высоко чувствительную дуговую защиту с использованием фототиристоров, дуговую защиту на оптоволоконных элементах и др.4. Автоматическое регулирование температуры и влажности.313.4 Выбор разъеденителейВыбор разъединителей производим, в соответствии с [2], по номинальномунапряжению (3.16), по номинальному току (3.7), по электродинамической стойкости (3.20), по термической стойкости (3.21).Производим выбор разъединителей для РУ-110 кВ.Для вводов подстанции.U р = 110 кВ; I р.max = 251,935 А; i у = 43,842 кА; B к = 489,217 кА 2  с .По [4] выбираем к установке разъединитель типа РНДЗ-2-110/630 УХЛ1 соследующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 110кВ;- номинальный ток, I н , 630А;- амплитудное значение предельного сквозного тока к.з.

i пр.с , 80кА;- предельный ток термической стойкости, I т , 31,5кА;- время прохождения тока термической стойкости, t т , 4с.Тип привода ПР-05-2БУХЛ1.Производим проверку условий.По номинальному напряжению, кВ,:110 кВ = 110 кВ.По номинальному длительному току по (4.7), А.630 А > 251,935 А.По электродинамической стойкости, кА:3280 кА > 43,842 кА.По термической стойкости:31,52  4  3969 кА 2  с  489,217 кА 2  с .Все условия выполняются, принимаем к установке разъединитель типаРНДЗ-2-110/630 УХЛ1.Для остальных присоединений разъединители выбираем аналогично, результаты выбора заносим в табл.

3.3.Таблица 3.3 – Результаты выбора разъединителейТип разъединителя Тип приводаUн,Iн ,i пр.с ,Iт ,tт ,кВАкАкАс1106308031,548031,548031,5431,54Ввод подстанцииРНДЗ-2-110/630УХЛ1ПР-052БУХЛ1Перемычка между вводамиРНДЗ-2-110/630УХЛ1ПР-052БУХЛ1110630Трансформатор напряженияРНДЗ-1-110/630УХЛ1ПР-052БУХЛ1110630Первичная обмотка понижающего трансформатораРНДЗ-1-110/630УХЛ1ПР-052БУХЛ111033630803.5 Выбор измерительных трансформаторов токаТрансформаторы тока (ТТ) выбираются по [2] по номинальному напряжению, по номинальному длительному току, по электродинамической стойкости(отдельно стоящие, кроме шинных), по термической стойкости (отдельно стоящие); по нагрузке вторичных цепей.По номинальному напряжению, кВ, по (4.16).По номинальному длительному току по (4.7).По электродинамической стойкости, кА:2I1н  k д  i у ,(3.22)где I1н - номинальный ток первичной обмотки ТТ по [4], кА; k д - кратностьэлектродинамической стойкости по [4].По термической стойкости:(I1н  k т )2  t т  В к ,(3.23)где k т - кратность термической стойкости по [4].По нагрузке вторичных цепей, только для ТТ с классом точности 0,5:z2н  z2(3.24)где z2н - номинальная допустимая нагрузка проверяемой обмотки ТТ по [4];z2 - вторичная нагрузка, присоединенная к проверяемой обмотке ТТ;Производим выбор ТТ для выключателя 110 кВ.34U р = 110 кВ; I р.max = 251,935 А; i у = 43,842 кА; B к = 489,217 кА 2  с .По [4] выбираем к установке ТТ типа ТФЗМ-110Б-1УХЛ1, со следующиминоминальными данными:- номинальное напряжение U н , 110кВ;- номинальный ток первичный I1н , 300А;- номинальный ток вторичный I 2н , 5А;- номинальная нагрузка z2н , 1,2Ом;- ток электродинамической стойкости I пр.с , 63 кА;- предельный ток термической стойкости I т , 13кА;- время прохождения тока термической стойкости t т , 3с;- класс точности 10Р.Производим проверку.По номинальному напряжению, кВ, по (3.16):110 кВ = 110 кВ.По номинальному длительному току по (3.7):300 А > 251,935 А.По электродинамической стойкости, кА, по (3.20):63 кА > 43,842 кАПо термической стойкости, по (3.21):35132  3  507 кА 2  с  489,217 кА 2  с .Условия соблюдаются, принимаем к установке ТТ типа ТФЗМ-110Б-1.Производим выбор ТТ для первичной обмотки понижающего трансформатора.U р = 110 кВ; I р.max = 251,935 А; i у = 43,842 кА; B к = 489,217 кА 2  с .По [4] выбираем к установке ТТ типа ТВТ-110-1-300/5 со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 110 кВ;- номинальный ток первичный, I1н , 300А;- номинальный ток вторичный, I 2н , 5А;- номинальная нагрузка, z2н , 1,2Ом;- кратность тока термической стойкости.

k т , 25;- время прохождения тока термической стойкости. t т , 3с;- класс точности. 10Р.Производим проверку.По номинальному напряжению, кВ, по (3.16):110 кВ = 110 кВ.По номинальному длительному току по (3.7):300 А > 251,935 А.По электродинамической стойкости, кА:Не проверяется.36По термической стойкости:Не проверяетсяУсловия соблюдаются, принимаем к установке ТТ типа ТВТ-110-1-300/5.Производим выбор ТТ для ввода РУ-6 кВ.U р = 6 кВ; I р.max = 2769,079 А; I к = 25,67; i у = 65,658 кА;B к = 787,444 кА 2  с .По [4] выбираем к установке ТТ типа ТОЛ-СЭЩ-10 со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 10кВ;- номинальный ток первичный, I1н , 3000 А;- номинальный ток вторичный, I 2н , 5 А;- номинальная нагрузка, z2н , 0,8Ом;- кратность тока термической стойкости, k т ,35/3;- ток электродинамической стойкости, I пр.с , 100кА;- класс точности, 0,5Производим проверку.По номинальному напряжению, кВ, по (3.16):10 кВ > 6 кВ.По номинальному длительному току по (3.7):3000 А > 2769,079 А.37По электродинамической стойкости, кА, по (3.20):100 кА > 65,658 кАПо термической стойкости:(2  35 )2  3  14700 кА 2  с  787,444 кА 2  сПо нагрузке вторичных цепей, Ом:z2  rпр  rа  rсч.а  rсч.р  r конт(3.25)где rпр - сопротивление соединительного провода, Ом; rа -сопротивление амперметра, по [4], Ом; rсч.а - сопротивление счетчика активной энергии, по [4],Ом; rсч.р - сопротивление счетчика реактивной энергии, по [4], Ом; rконт - сопротивление контактов, по [2], Ом.rа =0,02 Ом; rсч.а = 0,1 Ом; rсч.р = 0,1 Ом; rконт = 0,05 Ом.rпр ρ 3 l расч,S(3.26)где ρ - удельная проводимость провода, по [2], Ом; l расч -длина соединительного провода, м ;S - сечение провода, мм 2 .ρ = 2,83 10 8 Ом; l расч = 6 м; S = 4 10 6 мм238rпр 2,9310 8  3 6410-6 0,076 Ом.z2  0,076  0,02  0,05  0,146 Ом.0,8 Ом  0,146 ОмУсловия соблюдаются, принимаем к установке ТТ типа ТОЛ-10.Производим выбор ТТ для потребителей 6кВ.Для ТП-227.U р =6кВ; I р.max =470,473 А; I к =25,67; i у = 65,658 кА; B к = 434,909 кА 2  сПо [4] выбираем к установке ТТ типа ТОЛ-10 со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение, U н , 10кВ;- номинальный ток первичный, I1н , 600А;- номинальный ток вторичный.

I 2н , 5А;- номинальная нагрузка, z2н , 0,4Ом;- ток электродинамической стойкости, I пр.с ,100кА;- предельный ток термической стойкости I т , 23кА;- время прохождения тока термической стойкости t т , 3с;Производим проверку.По номинальному напряжению, кВ, по (3.16):10 кВ > 6 кВ.39По номинальному длительному току по (3.7):600 А > 470,473 А.По электродинамической стойкости, кА, по (3.20):100 кА > 65,658 кАПо термической стойкости, кА, по (3.21):232  3  1587 кА 2  с  434,909 кА 2  сПо нагрузке вторичных цепей, Ом:rпр  0,076 Ом; rа =0,02 Ом; rсч.а = 0,1 Ом; rсч.р = 0,1 Ом; rконт = 0,05 Ом.z2  0,076  0,02  0,1  0,1  0,05  0,346 Ом0,4 Ом  0,346 ОмУсловия соблюдаются, принимаем к установке ТТ типа ТОЛ-10.Для остальных потребителей выбор производим аналогично, результатывыбора трансформаторов тока заносим в таблицу 3.4.40Таблица 3.4 - Выбор измерительных трансформаторов токаНаименование потребителяТипТТUн,кВI1нI 2н,Аz2н ,ОмI пр.с ,кАВыключатель 110 кВТФЗМ110Б11030051,263Первичная обмоткапонижающеготрансформатораТВТ11011030051,2–––0,81000,81000,41000,41000,41000,41000,41000,41000,41000,41000,4100ТОЛ-10СекционныйТОЛвыключатель-10ТОЛТСН-10ТОЛТП-227-10ТОЛЖилмассив Кубяка-10Жилмассив Первого ТОЛмикрорайона-10ОчистныеТОЛсооружения-10ТОЛХладокомбинат-10ТОЛЖилмассив 19 школы-10Станция переливания ТОЛкрови и жилмассив-10ТОЛНасосная теплосетей-10Ввод РУ-6 кВ10101010101010101010103000520005200560056005600540054005400530053005Iтtт,кАс133Классточности10Р–––10Р35335323323323323318,4318,4318,4318,4318,4310Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S10Р/0,5S3.6 Выбор измерительных трансформаторов напряженияТрансформаторы напряжения (ТН) выбираются по [2], по номинальномунапряжению, по классу точности, по нагрузке вторичной цепи.По номинальному напряжению, кВ, по (4.16).41По нагрузке вторичной цепи:S2н  S2 ,(3.27)где S2н - номинальная мощность трансформатора в выбранном классе точности, ВА, определяемая по [4]; S2 - мощность, потребляемая всеми приборами,присоединенными к вторичной обмотке ТН, ВА,S2   Sприб ,(3.28)где  Sприб - сумма полных мощностей катушек прибора.Объем измерений для РУ-6 кВ предоставлен в таблице 3.5.Таблица 3.5 - Объем измерений для РУ-6 кВПриборыВольтметрСчетчикактивнойэнергииИтогоТипКол-воКлассприточностиборовПотребляемая мощность катушки,ВАнапряжениятокаОбщеепотребление мощности, ВАSATECPM1300,5S14---0,57,0ЕвроАльфа0,5S1382,5136,5143,5На обе секции приходится  Sприб =143,5 ВА.Для РУ-6 кВ выбираем по [4] трансформаторы типа НТМИ-10-66, со следующими номинальными данными:- номинальное напряжение U н ,10кВ;42- номинальное напряжение первичной обмотки U 1н , 10кВ;- номинальное напряжение вторичной обмотки U 2н , 100/ 3 В;- номинальная мощность S2н ,200ВА.Производим проверку.По номинальному напряжению, кВ, по (3.16):10 кВ > 6 кВ.По нагрузке вторичной цепи:200 ВА > 143,5 ВА.Характеристики выбранных трансформаторов напряжения заносим в таблицу 3.6.Таблица 3.6 - Измерительные трансформаторы напряженияU н  U р аб.

Характеристики

Список файлов ВКР