Диплом Ахметов ГОТОВЫЙ (1203781), страница 10

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 10)

Определяется по формулеW56   g  qг  qл  Lгг  q pp Lг  ,(2.22)где ω - коэффициент сопротивления перемещения груза, зависящий отусловий работы и типа роликовой опоры, т.к условия работы конвейера тяжелые и роликоопора желобчатая, то принимается 0,03; Lгг  Lг  cos   5 м длина горизонтальной проекции груженого участка;  -угол наклона груженого участка;Lг –длина груженного участка, м; qг – погонная нагрузка от веса грузаqг qг Q,3, 6  V(2.23)150 208,3кг / м3, 6  0, 2qл – погонная масса выбранной ленты; qр – погонная масса вращающихся частей роликоопор груженной ветви конвейера.Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист65q ррm рр  n рр  cos Lг,(2.24)где m рр - масса вращающихся частей в роликовой опоре, кг; n рр - количество роликовых опор на рабочей ветви; Lг - длина нагруженного участка;  угол наклона груженого участка.q рр 26 13  cos 0 67, 6 кг/м5Тогда сопротивление на груженном участке 5–6W56  0,03  9,81  208,3  16   5  67,6  5  429,53НУчасток 6-1имеет местное сопротивление.Так как барабан приводной угол обхвата 190° принимается kп=1,06.W61  S6 1, 06  1  0, 06  S6 .2.9.2.3 Последовательность тягового расчетаМетод обхода трассы по контуру состоит в том, что натяжение в каждой последующей по ходу движения точке равное сумме натяжений в предыдущей точки и силы сопротивления на участке между ними.Si 1  Si  Wi ( i 1)(2.25)Определение натяжений в характерных точках контура трассы конвейера начинается с точки 1, усилие в которой S1=Sсб пока не известно.

Обходяпоследовательно контур от точки к точке по ходу движения ленты, выражаются натяжения в этих точках через неизвестное S1. Натяжение S1=S2 , таккак на участке 1-2 не возникает сопротивлений.S2  S1  Wоч  S1  400S3  S2  W23  S2  0, 02S2  1, 02S2  1, 02(S1  400)  1, 02S1  408S4  S3  W34  1,02S1  515,71S5  S4  W45  S4  0,05  S4  1,05(1,02S1  515,71)  1,071S1  541,5S51  S5  Wзагр  1,071S1  4137, 28Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист66S6  S51  W56  1,071S1  4566,81Таким образом:S6  А  S1  Б(2.26)где A − числовой коэффициент от сопротивлений на барабанах Б −числовой коэффициент на участкахДля решения этого уравнения необходимо составить систему вторымуравнением в которой будет условие Эйлера. S6  1, 071 S1  4566,81S6  S1  e f где f – коэффициент трения между лентой и поверхностью приводногобарабана; α – угол обхвата барабана лентой в радианахе = 2,72 – основание натуральных логарифмовS6  S1  2,57 S6  1, 071 S1  4566,81S6  S1  2,57Решив систему уравнений получим S1  3046,57 НПодставим значения S1, получимS1  3046,57 НS 2  3446,57 НS3  3515,5 НS 4  3623, 2 НS5  3804, 4 НS51  7400, 2 НS6  7829, 7 НОпределяется окружная сила на приводном барабане с учетом сопротивлений.Fокр  S6  S1  W61 ,(2.27)W61  0, 05  S6  391,5НFокр  7829,7  3046,57  391,5  5174,63HИзм.

Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист672.9.2.4 Проверка предварительно выбранной ленты на прочностьПроводится проверка предварительно выбранной ленты на прочность.Необходимое число прокладок тягового каркаса.iiS 6 max, лB(2.28)7829, 7 0,1650 1000Проверка выполняется, так как полученное количество прокладокменьше ранее принятого.2.9.2.5 Выбор элементов привода конвейераОпределяем необходимую мощность двигателя.NNF0 v, мех 1000(2.29)5174, 63  0, 2 1, 22кВт0,85 1000Принимаем трехфазный двигатель с короткозамкнутым ротором4АМ100L6У3, номинальная мощность 1,5 кВт, частота вращения nдв = 1000об/мин.

[3].Рисунок 2.18 – Схема электродвигателяИзм. Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист68Таблица 2.11 – Габаритные и присоединительные размеры электродвигателя 4АМ 100LМаркаЧислодвигателя полюсовГабаритныеУстановочные и присоедини-размеры, ммтельные размеры, ммl30 h31 d30Масса,b1 l30 h31 d30 b10 h1кг4АМ4АМ 100 L6392 263 2358100392 263 235 160742LСхема компоновки привода c цилиндрическим редуктором [ ].Рисунок 2.19 – Схема компоновки привода2.9.2.6 Выбор редуктораОпределяются показатели для выбора редуктораПередаточное число приводаiп nдв,nб(2.30)Частота вращения приводного барабана,nб nб Изм.

Лист № докум. Подпись Дата60v,Dб(2.31)60  0, 2 6,1об / мин3,14  0, 63ДП 0.00.000 ПЗЛист69iп 1000 163,936,1Расчетный крутящий момент на валу приводного барабана.M кр  k3 Fокр Dб / 2 ,(2.32)где k3 - коэффициент запаса, принимаем 1,1M кр  1,1 5174,63  0,63 / 2  1793HмПо условиям:i p  iпn p  nдвМ p  М кргде iр – табличное значение передаточного значения редуктора; nр –допустимая для редуктора частота вращения быстроходного вала; Mр – номинальное значение крутящего момента на тихоходном валу редуктораВыбирается редуктор типа 1Ч2-160/100 со следующими характеристиками: передаточное число 200, крутящий момент на тихоходном валу 5600Нм,nр = 1000 об/мин, диаметр входного вала 20мм, диаметр выходноговала 45 мм.[6], рисунок 2.20.Рисунок 2.20 − Габаритные и присоединительные размеры редукторачервячного двухступенчатого 1Ч2-160/100Изм.

Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист70Рисунок 2.21 − Габаритные и присоединительные размеры редукторачервячного двухступенчатого 1Ч2-160/100Рисунок 2.22 − Размеры выходных валов редуктора2.9.2.7 Выбор муфтВыбирается муфта типа МУВП, соединяющая вал двигателя с валомредуктора по условию, из ГОСТ 21424-93 :M табл  М расч ,(2.33)где Мрасч – расчетный момент на валу; Мрасч – табличное значение передаваемого муфтой моментаМ расч  k1М номИзм.

Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗ(2.34)Лист71где k1 – коэффициент учитывающий ответственность механизма; Мном– номинальный момент двигателяМ ном  9550 Nдв / nдв(2.35)М ном  9550 1,5 /1000  14,33НмМ расч  1,114,33  15,76НмПо диаметру вала редуктора подходит муфта МУВП 250-32-I-35-II поГОСТ 21424-93 [7] с номинальным крутящим моментом 250 Нм. Однако первую полумуфту необходимо изготовить с отверстием другого внутреннегодиаметра под вал электродвигателя, технология изготовления которой представлена в следующем разделе.Рисунок 2.23 – Схема упругой втулочно-пальцевой муфтыТаблица 2.12 − Размеры муфты МУВП 63-20-4-22-2 по ГОСТ 21424-93dB32, 354DLl1l2l3140 121 58 56 28 M10 20201,5 14Изм.

Лист № докум. Подпись Дата1d1 d2d3ПальцыДП 0.00.000 ПЗdп Кол.,6Лист72Муфта, соединяющая вал барабана с валом редуктора, выбирается поусловиюM табл  М расчМ расч  k1М ном i p p(2.36)где iр – передаточное число выбранного редуктора;  p  0,95 – кпд редуктораМ расч  1,115,76  200  0,65  2253,68НмПринимается муфта МЗ-3-Н 40 по 50859-96 с номинальным крутящиммоментом 2500 Нм. [7].Рисунок 2.13 – Схема зубчатой муфтыТипоразмер муфты МЗКрутящий Диаметрмомент,вала, dН∙мМуфта МЗ-3-Н40Изм. Лист № докум. Подпись Дата250040-60ДиаметрДлинаДлинаМассамуфты,обоймы,муфты,МЗ,DlLкг22011022029,3ДП 0.00.000 ПЗЛист732.9.2.8 Проверочный расчет2.9.2.9 Проверка принятого приводного барабана на смятиеPcp Pcp 360  F0  Pcp  ,Dпр  B      360  5174, 63 4,96 МПа,0, 63 1000 190  3,14Значение Pcp  находится в диапазоне значений 25 МПа.

Найденное значение Pcp =4,96 МПа. Условие выполняется т.к. 4,96 МПа  25 МПа.Изм. Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист743 Технологическая часть3.1 Описание конструкции и назначение деталиПолумуфта, изображенная на рисунке 3.1 предназначена для передачикрутящего момента от электродвигателя через стандартную полумуфту навходной вал червячного редуктора 1Ч2-160/100.Полумуфта снабжена отверстиями, в которые вставляются пальцы супругими элементами в форме цилиндров. Профиль гнезд в полумуфтахобеспечивает поворот полумуфт относительно друг друга на угол φ до 5°.При относительном повороте полумуфт упругие элементы расклиниваются иподвергаются деформациям сжатия (смятия) и сдвига. При этом с помощьюпрофилирования гнезд в полумуфтах стремятся максимально снизить напряжения сдвига. Представленная полумуфта должна воспринимать номинальный момент от 250 Н∙м.Полумуфта работает в условиях тяжелых статических, динамических ициклических нагрузок, при наличии концентрации напряжений.

Действиевсех перечисленных факторов выдвигают требования к материалу детали:нормальные механические свойства (прочность, износостойкость и т.д.); высокая прокаливаемость; сопротивление износу; хорошая обрабатываемостьюрезанием.Деталь изготовляется из стали 35Г2 − Сталь конструкционная легированная ГОСТ 4543-71.Изм. Лист № докум.

Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист75Рисунок 3.1 −ПолумуфтаНа рисунке 3.2 приведены основные размеры заданной полумуфты.Рисунок 3.2 − Основные размеры заданной полумуфты.Изм. Лист № докум. Подпись ДатаДП 0.00.000 ПЗЛист76При изготовлении полумуфты, шпоночный паз 7 должен иметь шероховатость Ra = 1.6, поверхность 6 имеет шероховатость Ra = 1.6, поверхность 3Ra = 0.8, поверхность 5 − Ra = 3.2, остальные − Ra = 12.5.В качестве заготовки принимаем поковка (ГОСТ 8479-70). Диаметр поковки D = 140 мм (в состоянии поставки). В заготовительном производстведанный прокат разрезается на штучные заготовки с помощью отрезногокруглопильного станка автомата 8Г663 длиной 70 мм с установкой заготовкипо наружному диаметру призмы и базированием в осевом направлении поупору.Кроме того, при обработки полумуфты на токарном станке, а именнопри черновом проходе стоит отметить, что мощность станка необходимо использовать по максимуму, поэтому подача назначается самая максимальная.Резцы в этом случае используем проходные.3.1.1 Определение структуры технологического процесса по переходам и установамПеречень технологических переходов для каждой операции, принимаемых для достижения конечной точности и шероховатости, проставленных нарабочем чертеже полумуфты включает следующие:1.

Характеристики

Список файлов ВКР