ПЗ Игнатьева (1203599), страница 7

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Основой конструкции шкафов НКУ «АССОЛЬ» является жесткий каркас, состоящий из вертикальных и горизонтальных профильных элементов, скрепленных между собой необслуживаемыми винтовыми соединениями. К каркасу крепятся все остальные элементы конструкции. На фасаде НКУ размещаются рукоятки коммутационных аппаратов, измерительные приборы, сигнальные лампы и органы оперативного управления.

1.7.1 Расчет электрических нагрузок по второму этапу

Расчет электроприемников распределительной сети по второму этапу необходим для равномерного распределения нагрузок на две секции шин для каждой трансформаторной подстанции, а также для выбора кабельных линий, средств защиты и автоматики.

Расчет электрических нагрузок произведем методом коэффициента расчетной нагрузки. Метод расчета представлен в пункте 1.3. Результаты расчета представлены согласно форме Ф636-92 в таблице Б.2 (приложение Б). По результатам расчета спроектируем системы низковольтного электроснабжения локомотивного депо.

В соответствии с результатами расчета распределительное устройство низкого напряжения (РУНН) ТП-26 будет иметь 6 отходящих фидеров. К фидеру 1.1 подключаются нагрузки цеха ТО-2. К фидеру 1.2 – склад с топливом. К фидеру 1.3 – нагрузки характерной категории электроприемников № 7 цеха ТО-3. К фидеру 2.3 – реостатная. К фидеру 2.2 – нагрузки характерных категорий электроприемников № 1, 2, 3, 5, 6 цеха ТО-3. К фидеру 2.1 – нагрузки характерной категории электроприемников № 4 цеха ТО- 3. Схема системы низковольтного электроснабжения потребителей электрической энергии от ТП-26, приведена на рисунке 1.5.

Рисунок 1.5 – Схема электроснабжения от ТП-26

РУНН 2КТП-В в результате расчета имеет 5 отходящих линий которые питают весь цех ТР-3. К фидеру 1.1 подключаются нагрузки характерной категории электроприемников № 11; к фидеру 1.2 – нагрузки категорий № 7, 8; к фидеру 2.3 – нагрузки категорий № 1, 2; к фидеру 2.2 – нагрузки категорий № 10, 9; к фидеру 2.1 – нагрузки категорий № 3-6 и потребители флотаторной. Схема системы низковольтного электроснабжения потребителей электрической энергии от 2КТП-В, приведена на рисунке 1.6.

РУНН 2КТП-А в результате расчета имеет 4 отходящих фидера, которые питают нагрузки всего здания цеха ТР-1 и котельной. К фидеру 1.1 подключаются нагрузки котельной. К фидеру 1.2 – нагрузки сварочного и кузнечного отделений и ремонтно-строительного цеха. К фидеру 2.2 – нагрузки цеха ТР-1. К фидеру 2.1 – нагрузки остальных производственных помещений здания цеха ТР-1. Схема системы низковольтного электроснабжения потребителей электрической энергии от 2КТП-А, приведена на рисунке 1.7.

Рисунок 1.6 – Схема электроснабжения от 2КТП-В

Рисунок 1.7 – Схема электроснабжения от 2КТП-А

1.7.2 Выбор сечения кабельных линий

Пример выбора сечения произведем для кабеля от ТП-26 до цеха ТО-2. Для расчета используем данные таблицы Б.2 (приложение Б).

Выбор сечения кабельной линии производим согласно условию:

где – коэффициент снижения токовой нагрузки, согласно [1].

В соответствии с требованиями [1] принимается кабель марки АСБ сечением (3х70) мм². Длительно допустимый ток кабеля .

Для марки питающего кабеля АСБ (3х70) мм²: Ом/км; Ом/км; . По формулам (1.35-1.36) произведем проверку кабеля по потере напряжения, В:

По результатам расчета потери напряжения в кабельной линии не превышают допустимого значения потерь напряжения, согласно [1] равного 5 %. Результаты расчета по остальным кабельным линиям сводятся в таблицу Б.3 (приложение Б).

1.7.3 Расчет токов короткого замыкания сети 0,4 кВ

Пример расчета приведем для тока КЗ в точке К1 показанной на рисунке 1.5.

Ток КЗ рассчитывается по формуле, кА:

где – результирующие сопротивления до точки КЗ, Ом.

Для расчета используем данные полученные в пункте 1.4.1:

Параметры трансформаторов ТП-26 представлены в таблице 1.7 принимаем в соответствии с паспортными данными [7].

Таблица 1.7 – Паспортные данные трансформатора

Тип тр-ра
TS3R07.630/6/0,4	630	6	0,4	6,5	6

Полное сопротивление трансформатора определяется по формуле, мОм:

Активное сопротивление трансформатора определяется по формуле, мОм:

Индуктивное сопротивление трансформатора определяется по формуле, мОм:

Для дальнейшего расчета потребуются параметры:

• автоматического выключателя:

• шин ТП-26:

Результирующие сопротивления до точки К1, мОм:

По формуле (1.54) ток КЗ в точке К1 равен:

Рассчитаем ток КЗ в точке К2. Для расчета необходимы параметры:

• кабельной линии:

• автоматического выключателя:

Результирующие сопротивления до точки К1.1, мОм:

По формуле (1.54) ток КЗ в точке К1.1 равен:

Результаты расчета остальных токов КЗ приведены в таблице Б.4 (Приложение Б).

1.7.4 Комплектация РУНН трансформаторных подстанций

Система сборных шин используется для распределения электроэнергии в пределах РУНН. Шины выполняются из высококачественной электротехнической бескислородной меди. Соединения шин выполняются с использованием стальных болтов и тарельчатых пружинных шайб, препятствующих ослаблению контактного усилия. Все болтовые соединения системы сборных шин протягиваются динамометрическим ключом. Фиксация сборных шин внутри НКУ осуществляется при помощи специальных изоляторов, закрепляемых на каркасе. Изоляторы обеспечивают надежное удержание системы сборных шин во всех режимах эксплуатации НКУ. Конструкция изоляторов и узлов крепления рассчитаны на динамические и термические воздействия, вызванные аварийными ситуациями.

На вводе РУНН установлены автоматические выключатели выкатного исполнения, серии E3S. На месте секционного рубильника устанавливается выключатель-разъединитель типа E3S/MS. Выключатели-разъединители получаются из соответствующих автоматических выключателей, от которых они полностью сохраняют габаритные размеры и возможность установки аксессуаров. Это исполнение отличается от автоматических выключателей только отсутствием расцепителей защиты. Устройство, находясь в разомкнутом состоянии, гарантирует достаточное изоляционное расстояние между главными контактами, для того, чтобы гарантировать разъединение и отсутствие напряжения в нижестоящей цепи. Данные коммутационные аппараты производства компании ABB.

Защита каждой отходящей линии осуществляется с помощью планочного предохранителя-выключателя-разъединителя серии ARS (ППВР ARS), производства компании APATOR. ППВР ARS – выключатель-разъединитель, у которого держатель с плавким предохранителем образуют подвижный контакт. Он полностью заменяет конструкцию, состоящую из обычного рубильника, кабелей и держателей предохранителей. Конструкция ППВР обеспечивает необходимую коммутационную способность, большой механический и коммутационный ресурс работы, малые габаритные размеры, невысокую стоимость по сравнению с трехфазным автоматическим выключателем и безопасную работу обслуживающего персонала. Контакты ARS с серебряным гальваническим покрытием обеспечивают низкие потери мощности. Дугогасительная камера оснащена металлическими деионизирующими пластинами. Аппараты ARS позволяют применять измерительные трансформаторы тока и амперметры.

В каждом шкафу РУНН для коммерческого учета электрической энергии устанавливают счетчики типа СЭТ-4ТМ.03.М.12. На вводах от трансформаторов дополнительно устанавливаются цифровые вольтметры и амперметры.

Схема главных цепей распределительного устройства низкого напряжения со спецификацией оборудования для ТП-26 показана на схеме ДП. 23.05.05.021.004, для 2КТП-А на схеме ДП. 23.05.05.021.005, для 2КТП-В на схеме ДП. 23.05.05.021.006.

1. Устройства заземления и молниезащиты КТП

Заземляющее устройство, используемое для заземления электроустановок одного или разных назначений и напряжений, должно удовлетворять всем требованиям, предъявляемым к заземлению этих электроустановок: защиты людей от поражения электрическим током при повреждении изоляции, условиям режимов работы сетей, защиты электрооборудования от перенапряжения и т. д. в течение всего периода эксплуатации [1].

Система заземления и уравнивания потенциалов выполнена в соответствии с требованиями, изложенными в [1]. Для помещений высшего и низшего напряжений внутренний контур принят общим.

Расчет внешнего контура заземления производится при привязке модуля к конкретным условиям, сопротивление внешнего контура не должно превышать 4 Ом. Внешний контур прокладывается на расстоянии 1000 мм от блочно - модульного здания. Длина и количество заземлителей определяется из условий геологических изысканий грунта.

Внутренним контур выполнен по периметру железобетонного блочно - модульного здания стальной полосой 4х40 мм. К внутреннему контуру присоединены все металлические нетоковедущие части оборудования, установленного в здании, которые могут оказаться под напряжением, методом болтового соединения или сваркой. Места болтовых соединений зачищаются и покрываются токопроводящей смазкой для защиты от коррозии. Внутренний контур предусматривает подключение к внешнему контуру заземления не менее чем в двух местах с нанесением опознавательных знаков в местах ввода заземляющих проводников в здание.

К внутреннему корпусу заземления присоеденены:

• нейтраль трансформатора на стороне НН до точки разделения PEN – проводника в системе заземления TN – C – S;

• корпус трансформатора;

• металлические нетоковедущие части корпусов УВН и РУНН;

• металлические нетоковедущие части щитового оборудования;

• металлические кабельные короба и лотки;

• заземляющая шина РУНН и щитового оборудования.

Специальных мер по молниезащите железобетонного блочно - модульного здания не требуется, так как металлическая арматура блоков стен и потолка имеют жесткую металлическую связь с внутренним контуром заземления.

Характеристики

Список файлов ВКР