Баляева ПЗ (1195675), страница 7
Текст из файла (страница 7)
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист56Для трубчатой дырчатой распределительной системы большогосопротивления, состоящей из коллектора и ответвлений, назначаетсядиаметр центрального коллектора Dк =400 мм при скорости движенияпромывной воды 0,995 м/с, гидравлический уклон i=0,0025.For perforated tubular distribution system much resistance, that includescollector and branches assigned central manifold diameter = 400 mm andthe velocity of the wash water 0.995 m / s, the hydraulic gradient i = 0,0025.Для промывки осветлителей используются промывные насосы. Попр подобран один рабочий и один резервный насос 1Д630-90а, n=980об/мин, размеры в плане 2175 ×1000 мм, масса 1335 кг.Washing pumps are using for the purge of contact flocullators.Исходя из рекомендуемого нормами расстояния между осямиответвлений, равного 250–300 мм, и присоединения ответвлений кдвум сторонам коллектора длина ответвления, м,определяется поформулеотв =отв =фильтра −к2− 0,1(4.6.6)3,5 − 0,4− 0,1 = 1,45 м2Число ответвлений, шт, определяется по формулеотв =отв =2фильтра0,25(4.6.7)2 ∙ 3,5= 28 шт0,25Расход промывной воды по одному ответвлению qотв, л/с, определяется какотв =отв =протв(4.6.8)122,5= 4,2 л/с28Принимается для труб ответвлений: d = 50 мм; = 1,3 м/с; i = 0,065.ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист57Коллектор расположен в центре фильтра, поэтому ответвлениядолжны быть расположены с двух сторон под прямым углом строгогоризонтально. Расстояние от низа труб до дна фильтра принимается150 мм.В ответвлениях устраиваются отверстия d0 диаметром 12 мм,располагаемые в два ряда в шахматном порядке под углом 45º книзуот вертикали.The collector is located in the center of the filter, the branch must beso located on both sides at right angles horizontally. The distance fromthe pipes to the bottom of the filter bed 150 mm is taken.The branches are arranged holes d0 12 mm in diameter, are located intwo rows in a checkerboard pattern at an angle of 45º downwards fromvertical.Общая площадь отверстий принимается 0,2 % от площадиосветлителя, их число в осветлителе no определяется как0 =0 =0,002∙F1 ∙4(4.6.9)πd200,0025 ∙ 17,5 ∙ 4= 387 шт3,14 ∙ 0,0122В каждом ответвлении принимается 14 отверстий, в крайнихдренажных трубах – 12.
Отверстия размещаются в два ряда через 200мм.Совместносрасчетомраспределительнойсистемыводянойпромывки производится расчет системы воздушной промывки фильтра.Each branch has 14 holes, drainage pipes in the extreme - 12. Holes areplaced in two rows through 200 mm. In conjunction with the calculation of thedistribution system water wash calculates air filter washing system.Количество воздуха, м3/с, подаваемого на продувку фильтра помагистраливм =ф в1000,(4.6.10)ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист58где Wв – интенсивность подачи воздуха, принимается 18 л/с∙м2.вм =17,5 ∙ 183= 0,315 м ⁄с1000Диаметр магистрали, м, определяется по формулем = √4вмвм,(4.6.11)где вм - скорость движения воздуха в магистрали, принимается 8 м/с.4 ∙ 0,315м = √= 0,22 м3,14 ∙ 8Принимаем м =250 мм.После прохождения магистрали воздух распределяется на дваколлектора.After passing the main pipeline air is devided into two collectors.Количество воздуха, м3/с, подаваемого на продувку фильтра поодному коллекторувк =вк =вм(4.6.12)20,3153= 0,16 м ⁄с2Диаметр коллекторак = √4 вквк,(4.6.13)где вк - скорость движения воздуха в коллекторе, принимается 8 м/с.к = √4 ∙ 0,16= 0,158 м3,14 ∙ 8Принимается к =180 мм, скорость вк =6,29 м/с.Диаметр распределительных труб, м, определяется по формуле = √4 ввр р,(4.6.14)где вр - скорость движения воздуха в распределительных трубах,принимается 15 м/с;ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист59р – количество распределительных труб на обоих коллекторах, равноколичеству ответвлений на водяном коллекторе с добавлением одногоответвления на каждый воздушный коллектор, 30 шт.4 ∙ 0,315 = √= 0,03 м3,14 ∙ 15 ∙ 30Принимаются стальные трубы диаметром 32 мм, скорость движениявоздуха составит 11 м/с.В ответвлениях устраиваются отверстия d0 диаметром 4 мм,располагаемые в два ряда в шахматном порядке под углом 45° книзу отвертикали.Steel pipes with a diameter of 32 mm are accepted, the air velocity is 11m / s. The branches are arranged holes d0 4 mm in diameter, are located intwo rows in a checkerboard pattern at an angle of 45 ° down from thevertical.0 =4Вво 02,(4.6.15)где во -− скорость выхода воздуха из отверстий, принята 45 м/сЧисло отверстий в ответвлении одного фильтра0 =4 ∙ 0,315= 558 шт45 ∙ 3,14 ∙ 0,0042Принимается общее количество отверстий равное 560 шт.
Накаждое из 30 ответвлений приходится 19 отверстий.It is assumed equal to the total number of holes 560 pcs. On each of thebranches 30 for 19 holes.Длина одного ответвления, м, определяется по формулеводотв =отв =возд(−кол −кол )−0,12,(4.6.16)(3,5 − 0,4 − 0,18) − 0,1= 1,36 м2Расстояние между осями отверстий, м, определяется како =2отв,(4.6.17)ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист60о =2 ∙ 1,36= 0,145 м19Расстояние между осями отверстий находится в пределах 100÷200мм. Отверстия размещаются вниз под углом 45° к вертикали вшахматном порядке через 145 мм.The distance between holes is in the range 100 ÷ 200 mm. The holes areplaced down at an angle of 45 ° to the vertical, staggered through 145 mm.Производительность воздуходувки определяется по формулев = 0,06 ∙ в ф ,(4.6.18)3в = 0,06 ∙ 18 ∙ 17,5 = 18,9 м ⁄минРасчетный2525×1750,напорвоздуходувкимасса 1670 кг.ВК-25М1,размерыПредусматривается однавпланерезервнаявоздуходувка.Для системы низкого горизонтального отвода промывных водпроизводится расчет пескоулавливающего желоба.For a system of low horizontal discharge washing waters are calculatedsand collecting trough.Определяется удельный расход промывной воды на 1 м водослива,л/(с∙м2), по выражениюуд = ,(4.6.19)где W – интенсивность подачи промывной воды при совместнойводовоздушной промывке,равная 3,5 л/(с∙м2),l – расстояние отпротивоположной стенки фильтра до перелива, м.уд = 3,5 · 5 = 17,5 л⁄(с · м2 )По величине удельного расхода приняты размеры элементовпескоулавливающего желоба, приведенные в таблице 1.
Другиеконструктивные размеры устройства назначаются в соответствии срисунком 4.6.1.ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист61Таблица 4.6.1 – Размеры пескоулавливающего желобаУдельныйРазмеры, ммрасход воды q уд ,Hhaf250202030-30л/(с∙м )220Напор на водосливе Н в , м, рассчитывается по формуле2⁄3,2⁄3= 13,3 мв = 0,465()в = 0,465 · (3,5 · 5)Водаизводосливасливаетсяв(4.6.20)канал,глубинакоторогоопределяется по формуле3к ≥ 1,73 √2пр103 к2+ 0,2 ,(4.6.21)где Вк – ширина канала, принимается равной 0,7 м.122,52к ≥ 1,73√ 3+ 0,2 = 2,73 м10 · 9,81 · 0,7231 – струенаправляющий уступ; 2 – фильтрующая загрузка;3 – пескоотбойная доска; 4 – водослив;5 – щель дляотвода уловленного пескаРисунок 4.6.1 - Система низкого горизонтального отводапромывных водВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист624.7 Определение потерь напора в контактном осветлителе припромывке1. Определение потерь напора, м, в дренажной системе большогосопротивленияhд = ξк22g+2Б.О.2g,(4.7.1) k – фактическая скорость в начале распределительногогдеколлектора, равная 1,00 м/с; Б.О – фактическая скорость в ответвлениях дренажа, принимается1,8 м/с;–коэффициентсопротивления,которыйопределяетсяпоформуле=2,22+1(4.7.2)где ω – отношение суммы площадей отверстий в ответвлениях кплощади поперечного сечения коллектора, определяемое по формулеnо d о2d к2(4.7.3)387 · 0,0122== 0,350,42Тогда,=2,2+ 1 = 18,960,352В результате,(1,00)2 (1,80)2ℎд = 18,96+= 1,13 м2 ∙ 9,81 2 ∙ 9,81Потери напора в поддерживающих слоях находятся по формулеℎпс = 0,022 ∙ Нпс (4.7.4)ℎпс = 0,022 ∙ 2,3 ∙ 7 = 0,35 мПотери напора в фильтрующем слое определяются какВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист63hф ( a bW ) H ф,(4.7.5)где a и b – параметры, равные соответственно 0,76 и 0,017;ℎф = (0,76 + 0,017 ∙ 7) ∙ 0,8 = 0,7 мТогда общие потери напора в фильтре при промывке составят∑h = 1,13 + 0,35 + 0,7 = 2,18 мВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист644.7 Расчет коагулянтного хозяйстваПринимается сухой способ хранения коагулянта.Схема сухого хранения коагулянта приводится на рисунке 3.СкладРастворныйбакРасходныйбакДозаторРисунок 3. Схема сухого хранения коагулянтаСернокислый алюминий на станцию доставляется автомобильнымтранспортом.Из растворных баков раствор коагулянта концентрацией 15%перепускается в расходные баки, где разбавляется до рабочейконцентрации (9%).
Для перемешивания в нижнюю часть всех баковподается воздух. Из расходных баков раствор коагулянта подается вконтактную камеру насосом-дозатором.From dissolving tanks coagulant with the concentration of 15% isbypassed to expendable tanks where diluted to working concentration (9%).Air is portionally supplied for mixing processes.
From the tanks coagulantsolution is fed to the contact flocullant with the help of metering pump.4.8 Конструирование,коагулянтного хозяйстварасчетиподбороборудованияДля хранения коагулянта применяется сухой способ хранения.For storage of the coagulant is used dry storage method.Суточный расход реагента, сут , кг/сут определяется по формулесут =Дк ∙1001000∙,(4.8.1)где α – содержание активного вещества в реагенте, для ГСАсоставляет 51%.сут =40∙10140∙1001000∙51= 879 кг/сутВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм. Лист№ докум.Подпись ДатаЛист65Площадь склада для реагента определяется по формуле:скл =сут Т,ℎ(4.8.2)где Т – период хранения коагулянта на складе, принят 15 суток; - коэффициент, учитывающий дополнительную площадь напроходы, равный 1,15; – объёмная масса реагента, равная 1100 кг/м3 для ГСА;h - высота штабеля реагента, принимается 2 метра.скл =879 ∙ 15 ∙ 1,15= 6,9 м21100 ∙ 2Для растворения коагулянта предусматривается 3 растворных бака.Вместимостью каждого, определяется по формулераств =гдеДк Траств24∙10∙раств раств,(4.8.3)Траств – время полного цикла приготовления раствора, ч,принято равным 10;раств – объемная масса раствора, равная 1000 кг/м3;раств – концентрация коагулянта в растворном баке в активномпродукте, 15%.раств =10140 ∙ 40 ∙ 10= 1,18 м324 ∙ 10 ∙ 1000 ∙ 15Линейные размеры растворных баков приведены на рисунке 4.8.1.250110011001100200Рисунок 4.8.1 – Схема растворного бака коагулянта.ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист66Принимается минимальное значение расходных баков (2 шт.).Two expendable tanks are accepted for storage.Емкость каждого расходного бака определяется по формулерасх =раств растврасх,(4.8.4)где bрасх – концентрация раствора в расходных баках, принятая 9 %.расх =1,18 ∙ 159= 2,08 м3Линейные размеры расходных баков приведены на рисунке 4.8.2.130013001300Рисунок 4.8.2 – Схема расходного бака коагулянтаВсе баки изготовлены из железобетона со стенками, покрытымикислотоупорными материалами.All tanks are made of reinforced concrete with walls coated with acidresistant materials.Производительность насоса дозирования и перекачки растворакоагулянта в смеситель определяется по формулен = ∙ Дк /10 ∙ 24 ∙ расх(4.8.5)н = (11340 ∙ 40)⁄(10 ∙ 24 ∙ 9) = 210 л/чДля подачи коагулянта в смеситель принимается два насосадозатора марки Grundfos DMH 213-10 (один рабочий, один резервный).Схема с габаритными размерами представлена на рисунке 4.8.3.ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
Лист№ докум.Подпись ДатаЛист67Рисунок 4.8.3 Схема насоса-дозатора DMH 213-10 с габаритнымиразмерами4.9 Сооружения для обработки промывных водВ процессе эксплуатации очистных сооружений 5-10% очищеннойводы расходуется на контактные фильтры и барабанные сетки дляпромывки.Повторное использование промывных вод уменьшает расход водынасобственныенужды,удешевляетэксплуатациюсооружений,снижает плату за использование природных ресурсов.В качестве сооружений для обработки промывных вод принятрезервуар-отстойник.In the operation of sewage treatment plants 5-10% of treated water isused on contactors and grid drum for cleaning.Reusing wash water reduces water consumption for its own needs,reduces the cost of operation of facilities, reduces the cost for the use ofnatural resources.As facilities for the treatment of wash water received by the reservoirsump.ВКР 08.03.01.К401.01.ПЗ-443Изм.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
