Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 2)

Производительность насосов каждой ступени, м³/ч, определяется по формуле

(2.5)

(2.6)

Q¹_нас= 1106/7=158 м³/ч.

Q²_нас=5491/17=323 м³/ч.

2.3 Определение регулирующего объема бака

Регулирующие ёмкости устраивают, когда подача воды в отдельные часы суток не соответствует потреблению. В таких ёмкостях вода аккумулируется в период не превышения подачи над водопотреблением, а затем расходует, когда потребление превышает подачу. Главной характеристикой регулирующих ёмкостей является регулирующий объем W_рег. Все расчеты сведены в таблицу 2.3.

Таблица 2.2 – Определение регулирующего объема бака.

W_рег=311+187=498 м³

3 ПРОЕКТИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВОДОЗАБОРА

3.1 Выбор типа водозабора и его расчетных характеристик

Проектируемый водозабор рассматривается как элемент системы водоснабжения II категории надежности, по данным табл.12 [1] условия забора воды из источника характеризуются как средние.

Поскольку берег реки в месте расположения реки пологий и при низшем уровне воды в реке берега малы, в соответствии с рекомендациями [1] принимается русловый водозабор. При этом типе водозабора в месте приема воды устанавливают водоприемник-оголовок, от которого вода по самотечным линиям поступает в береговой колодец. Насосная станция первого подъема устроена отдельно с береговым колодцем.

1 – береговой колодец, 2 – насосная станция первого подъема, 3 – оголовок.

Рисунок 3.1 – Схема руслового водозабора раздельного типа.

В целях обеспечения надёжности работы предусмотрим разделение водозабора на две секции.

Производительность одной секции, м³/с, определяется по формуле

Q = Q_в/2 , (3.1)

где Q_в – расчетный расход воды водозабора.

Q = 0,08/2 = 0,04 м³/с.

Водозаборные сооружения следует проектировать таким образом, чтобы подача воды потребителю была бы гарантирована при самых неблагоприятных условиях в источниках водоснабжения.

Гидравлический расчёт всех элементов водозабора производим для нормального режима работы и аварийного (форсированного), предусматривающего отключение одной секции водозабора с пропуском по другой расхода (п.5.93[1]), при этом к работе принимаются более невыгодные значения потерь напора.

Q_а= к х Q_в , (3.2)

где к – коэффициент допустимого временного снижения количества воды, подаваемой потребителям, принимается равным 0,7.

Q_а =0,7 х 0,08 = 0,056 м³/с.

3.2 Выбор типа водоприемника и его расчет

Оголовок – (водоприемник) служит не только для непосредственного приема воды из источника, но и для укрепления и защиты от поврежденных концов самотечных трубопроводов в русле реки. От конструкции, места расположения и надежности работы оголовков в значительной мере зависит бесперебойность подачи воды в систему водоснабжения.

Учитывая производительность водозабора, благоприятные гидрогеологические условия в створе расположения сооружения, а также условия забора воды в соответствии с рекомендациями [1], к работе принимаем затопленный железобетонный раструбный защищённый оголовок с боковым приёмом воды.

Водоприемник выносится в область наибольших глубин и размещается вне зоны отложения наносов. Оголовок проектируется обтекаемой формы и располагается вдоль течения. Фундамент оголовка заглублен на 1,5 м.

Прием воды должен производиться через водоприемные отверстия. Размеры водоприемных отверстий оголовка, м², назначаются по формуле

(3.3)

где Q_р – расчетный расход одной секции водоприемника, м³/с;

V_вт – скорость втекания в водоприемные отверстия, равная 0,1 м³/с;

К – коэффициент, учитывающий стеснение отверстий стержнями решеток или сеток.

(3.4)

где а – расстояние между стержнями в свету, 50 мм.

с – толщина стержней, 10 мм.

м² .

Горизонтальные размеры В водоприемных отверстий водозабора принимаются с учетом возможности перекрытия их стандартными решетками и для удобства монтажа, демонтажа, обслуживания.

Высота Н_р =0,8м, ширина В_р=1м. При этом

 = 0,8 · 1 = 0,8 м².

Исходя из необходимости размещения в оголовке решёток, окончательно к работе принимаем оголовок высотой 1,5 м, шириной 1,4 м и длиной 5,4 м.

Конструкция оголовка показана на рисунке 3.2.

Рисунок 3.2 – Конструкция оголовка.

3.3 Определение диаметра самотечных и всасывающих линий

Диаметр трубопроводов, м, определяется по формуле

(3.5)

где V_т – допустимая расчетная скорость в трубопроводе.

В соответствии с данными табл.14 [1] и табл. 33 [1], скорости движения можно в самотечных и всасывающих линиях можно принять одинаково равными V_т = 0,7м/с.

м.

Для прокладки самотечных линий, подающих воду от водозаборника до берегового колодца, и всасывающих линий насосной станции первого подъема в соответствии с рекомендациями п.5.101 и п.7.13 [1] используются стальные трубы диаметром 300 мм.

Для соблюдения нормального режима промывки самотечные линии укладываются с подъёмом в сторону берегового колодца при уклоне не менее i=0,005. Подача воды на промывку осуществляется от напорного трубопровода насосной станции первого подъёма по специальной линии, присоединяемой к самотечным линиям в береговом колодце. Диаметр трубопровода, подающего воду на промывку, в соответствии с рекомендациями [1], принимаем равным:

d_тр.п = 1,5 · d_т , (3.6)

d_тр.п =1,5 · 0,3 = 0,2 м.

Выпускной конец самотечного трубопровода оборудуется тарельчатым клапаном, перекрывающим выход воды из неё во время промывки.

Потери напора в самотечной и всасывающей линиях определяются для нормального и аварийного режима.

Потери напора, м, при движении воды в самотечной линии определяются по формуле

h_c = ∑ξ , (3.7)

где ∑ξ - сумма коэффициентов местных сопротивлений, принимаются по [3]; V_m – расчетная скорость движения воды в самотечном трубопроводе, м/с;

i-гидравлический уклон;

Характеристики

Список файлов ВКР