Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 7)

Т.к. для ДТЗ ошиновки НН АТ предполагается использование измерительныхТТ установленных в «треугольнике», образованного обмотками НН, требуется проверить отстройку начального тока срабатывания ДТЗ от небаланса, вызванного погрешностью ТТ (угловой и токовой) при токе нулевой последовательности, протекающего в обмотке НН при коротких замыканиях на сторонах ВН и (или) СН АТ.

(3.55)

гдеI₀=27179 А – максимальный ток нулевой последовательности в обмотке

треугольника при внешнем замыкании на землю;

; ; ; .

(3.56)

_{Принимаем}

1. Ток начала торможения ошиновки НН АТ

Ток начала торможения для пускорезервных АТ и АТ,на которых возможно несинхронное АВР НН равным и во всех остальных случаях.

_{Принимаем}

1. Ток торможения блокировки

Определяется исходя из отстройки от максимально возможного сквозного токанагрузки Т(АТ). Своего наибольшего значения сквозной ток нагрузки достигает при действииАВР секционного выключателя или АПВ питающих линий и может быть принят равным:

(3.57)

где =1,1 – коэффициент отстройки;

=1,5...2,0 – коэффициент, определяющий предельную нагрузочную способность АТ в зависимости от его мощности [6]: - для Т(АТ) большой мощности; - для Т(АТ) средней мощности; - для распределительныхАТ;

– коэффициент трансформации ТТ, соответствующей стороны Т(АТ), ошиновки НН Т(АТ);

- коэффициент, учитывающий схему соединения вторичных обмоток для главных ТТ соответствующей стороны.

_{Принимаем}

1. Коэффициент торможения

_{С помощью правильного выбора коэффициента} торможения обеспечивается несрабатывание ДЗО АТ в диапазоне значений тормозного тока от до

(3.58)

где =1,2 – коэффициент отстройки;

(3.59)

где -максимальное значение тока, равное току внешнего металлического КЗ, приведенное к базисному току стороны внешнего КЗ.

(3.60)

(3.61)

(3.62)

_где - угол между векторами токов и

_{Принимает}

1. Уровень блокировки по второй гармонике

Дополнительно для предотвращения ложной работы ДТЗ АТ при бросках тока намагничивания в момент включения трансформатора под напряжение, а также для обеспечения не действия защиты от тока небаланса переходного режима внешнего КЗ (когда увеличенная погрешность ТТ, обусловленная насыщением, приводит к появлению второй гармонической составляющей тока) выполнена блокировка защиты по превышению отношениятока второй гармонической составляющей к току промышленной частоты - .

Для защит автотрансформаторов выбирается на уровне 15%.

3.3.4.4Ток срабатывания дифференциальной отсечки

Для исключения замедления работы ДЗТ АТ при больших токах внутреннего повреждения вследствие блокировки защиты из-за погрешности ТТ в переходном режиме предусмотрена вторая грубая ступень защиты без блокировки по второй гармонической составляющей тока.

Ток срабатывания дифференциальной отсечки должен выбираться исходя из двух условий -

1) ;

2)Отстройки от максимального первичного тока небаланса при переходном режиме расчетного внешнего КЗ.

(3.63)

_где =3;

_{Принимаем}

_{Таблица 3.4} – Проверка чувствительности ДЗО НН

Чувствительность защиты обеспечивается с большим запасом ( ).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Целью данной выпускной квалификационной работы являлась внедрение РЗА автотрансформатора 1 АТна ПС 500 кВХабаровская.

На основе проектной документации, технических решений по устройствам РЗА ПС Хабаровская 500 кВ была составлена схема замещения для расчета токов короткого замыкания, схема ИТС по ТТ и ТН для 1 АТ 500 кВ, произведен расчет параметров срабатывания токовой направленной защиты нулевой последовательности высшей и средней сторон, рассчитаны параметры срабатывания дифференциальной защиты ошиновки НН, произведена сравнительная характеристика современных микропроцессорных терминалов РЗА, по результатам которой выбраны подходящие терминалы для основных и резервных защит АТ1 500 кВ.

Для расчета токов КЗ использовались программный комплекс ARM600 .Построены функциональные схемы логики для терминала защиты ТНЗНП и ДЗО НН 1 АТ 500кВ.

Для ТНЗНП выбраны 4 ступени срабатывания, для обеспечения селективной и надежной работы в аварийных режимах, а также для обеспечения дальнего резервирования отдельных присоединений.

ДЗО НН рассчитана в базисных единицах на основании методических указаний по расчету уставок защит микропроцессорных терминалов фирмы «ЭКРА».

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. СТО 56947007-29.240.021-2008 «Схемы распределения по трансформаторам тока и напряжения устройств информационно-технологических систем (ИТС). Типовые требования к оформлению. [Текст].

2. Стандарт организации ОАО «ФСК ЕЭС» СТО 56947007- 29.240.10.028-2009: Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35-750 кВ [Текст]: – Официальное издание. 2009.- 96 с

3. Стандарт организации ПАО «ФСК ЕЭС» «Требования к шкафам управления и релейной защиты и автоматики (РЗА) с микропроцессорными устройствами», СТО 56947007-29.120.70.042-2010 в редакции приказа от 26.04.2011 №235.

1. Руководство по эксплуатации «Шкаф резервной защиты автотрансформатора типа ШЭ 2710 572(версия 572_200) ЭКРА.656453.040 РЭ»[Текст].

2. Руководство по эксплуатации «Шкаф основной защиты автотрансформатора с высшим напряжением 330 кВ и выше типа ШЭ 2710 542(версия ПО 542_200) ЭКРА . 656453.038 РЭ»[Текст].

3. Руководство по эксплуатации «Шкаф защиты ошиновки НН автотрансформатора(трансформатора) с высшим напряжение 330 кВ и выше типа ШЭ 2710 543(версия ПО 043_300) ЭКРА . 656453.130 РЭ»[Текст].

4. Руководство по эксплуатации «Шкаф защиты ошиновки ВН автотрансформатора(трансформатора) типа ШЭ 2607 051 (версия ПО 051_200)ЭКРА . 656453.027 РЭ»[Текст].

5. «Указания по расчёту сечений жил контрольных кабелей в токовых цепях релейной защиты» (Вторая редакция, г. Москва 1973г.)[Электронный ресурс]. – Режим доступаhttp://retro-rzia.ru/down/o-62.html.

6. Стандарт организации ПАО «ФСК ЕЭС»«Методические указания по выбору параметров срабатывания устройств РЗА подстанционного оборудования производства ООО НПП «ЭКРА» СТО 56947007-29.120.70.99-2011в редакции приказа от 13.09.2011[Текст].

7. ГОСТ 7746-2001. Трансформаторы тока. Общие технические условия. РД 153-34.0-20.527-98: Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору электрооборудования. [Текст], 1998. – 131с.

8. Шабад, М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей. 3-е изд. [Текст]: – М. Энергоатомиздат, 1985.

9. Гловацкий, В.Г. Пономарев, И.В. Современные средства релейной защиты и автоматики электросетей [Текст] / В.Г. Гловацкий, И.В. Пономарев –М.:ЭНЕРГОМАШВИН, 2014. – 534 с.

10. Справочник по проектированию электрических сетей [Текст] / под ред. Д.Л. Файбисовича. – 3-е изд., перераб. и доп. М.: ЭНАС. 2009. – 383с.4. Шмойлов А.В. [Текст].

Характеристики

Список файлов ВКР