ПЗ_100%_14.02 (1191337), страница 4

Просмтор этого файла доступен только зарегистрированным пользователям. Но у нас супер быстрая регистрация: достаточно только электронной почты!

Текст из файла (страница 4)

При толщине проката 2-10 мм - Ry=24 кН/см2. При толщине проката 11-20 мм - Ry=24 кН/см2.Сечение нижнего пояса2 уголка 70х6, геометрические хараектеристикиприведены на рисунках 2.6, 2.7.Требуемая площадь сечения элементов из условия прочности определяетсяпо формуле:Атр ,1 325, 0 13,54 см224Расчетная гибкость элемента:x 221,5 103, 2      4002,147Проверим прочность сечения по формуле:325, 0кНкН 19,93 2  24 216,3смсмПринимаем сечение нижнего пояса из 2 уголков 70х6.2.1.7 Подбор сечения опорного раскоса РСМаксимальные усилия в опорном раскосе РС составляют:N= -112,0 кНИнв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№Сечение раскоса приведено на рисунке 2.8.Рисунок 2.8 – Схема сечения раскосаЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм.

Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Сталь принята С245. При толщине проката 2-10 мм - Ry=24 кН/см2. При тол-Инв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№щине проката 11-20 мм - Ry=24 кН/см2.Рисунок 2.9 – Геометрические характеристики раскосовТребуемая площадь сечения элементов из условия прочности определяетсяпо формуле:Атр ,1 112, 0 4, 66 см224ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм.

Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Требуемая площадь сечения элементов из условия устойчивости определяется по формуле:Атр ,2 112, 0 5, 49 см224  0,85Задаемся сечением опорного раскоса – 2 уголка 56х5 по ГОСТ 8509-93, геометрические характеристики приведены на рисунке 2.9.Геометрические характеристики сечения просчитаны при помощи расчетнойпрограммы SCAD office, подпрограмма «Конструктор сечений».Расчетная гибкость элемента:x  у 243 142    0,5061, 71Расчет сжато-изгибаемых элементов осуществляется по формуле:112, 0кНкН 20, 45 2  24 210,82  0,506смсмПринимаем сечение опорного раскоса 2 уголка 56 х 5.2.1.8 Подбор сечения стойки СТ1Максимальные усилия в стойке составляют:N= +51,0 кНИнв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№Сечение стойки приведено на рисунке 2.10.Рисунок 2.10 – Схема сечения стойкиЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм.

Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Сталь принята С245. При толщине проката 4-10 мм - Ry=24,5 кН/см2. Притолщине проката 11-20 мм - Ry=24,5 кН/см2.Требуемая площадь сечения элементов из условия прочности определяетсяпо формуле:Атр ,1 51, 0 2, 25 см224Задаемся сечением опорного раскоса – 2 уголка 56х5 по ГОСТ 8509-93Расчетная гибкость элемента:x  у 120 70    1, 71Расчет сжато-изгибаемых элементов осуществляется по формуле:51, 0кНкН 4, 71 2  24 210,82смсмПринимаем сечение раскоса Гн.O80х3 по ГОСТ 30245-94.2.1.9Расчет колонныМаксимальные расчетные усилия в колонне, длиной 4,8 м, по оси А, В составляют:N= 146,0 кНСталь принята С245.

При толщине проката 2-20 мм - Ry=24,5 кН/см2. ПриИнв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№толщине проката 21-30 мм - Ry=23,5 кН/см2.Требуемая площадь сечения элементов из условия прочности определяетсяпо формуле:Атр ,1 146, 0 6, 08 см224Требуемая площадь сечения элементов из условия устойчивости определяется по формуле:Атр ,2 146, 0 7, 6 см224  0,85ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп.

Датаформат А4Сечение верхнего пояса Гн.O140х6 (ГОСТ 30245-94), которое имеет следующие характеристики сечения: А=32,16 см2; ix  5,48 см; iy  5,48 см; Wx=137,7 см3;Wу=137,7 см3.Расчетная гибкость элемента, перпендикулярная оси х-х составляет:480  0, 7 61,3    0, 7655, 48Напряжение в колонне составляет:146, 0 кНкНкН 5,93 2  24 2232,16  0, 765 смсмсмПринимаем колонну сечением Гн.O140х6 по ГОСТ 30245-94.2.1.10 Подбор сечения торцевой балки покрытияПо осям 1,6 стоят торцевые колонны с шагом 6 метров, поэтому торцеваябалка считается как однопролетная балка, длиной 6 м. Расчетная схема торцевойбалки приведена на рисунке 2.11. Сбор нагрузки на прогон приведен в таблице 2.4.Рисунок 2.11 – Расчетная схема торцевой балкиИнв№ Подл.Подп.

и датаВзамен инв.№Нагрузка, действующая на балку, с учетом коэффициента надежности составляет:q  2,76  3,0 1,0  8, 28кН / мМаксимальные изгибающий момент определяется по формуле:ql2 8, 28  62M 37, 26кН  м88Сталь принята С245. При толщине проката 2-20 мм - Ry=24,5 кН/см2. Притолщине проката 21-30 мм - Ry=23,5 кН/см2.ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Таблица 2.4-Нагрузки на 1 м2 покрытияНормативнаянагрузка,кН/м2ВиднагрузкиКоэффициентнадежности понагрузкеРасчетнаянагрузка,кН/м2Постоянная:1.«Сэндвич»-панели2.Вес конструкций покрытия3.

Нагрузка от технологического оборудования (вес вентиляции,освещения и пр.)Итого постоянная:0,341,20,410,51,050,530,51,30,651,341,56Временная:Снеговая нагрузка0,86Итого (снеговая и постоянная):2,200,71,22,76Требуемый момент сопротивления сечения элементов из условия прочностиопределяется по формуле:Wтр MRy  (2.10)Требуемый момент сопротивления сечения составляет:Wтр ,1 37, 26 102 155, 2 см324Инв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№Эпюра изгибающих усилий торцевой балки представлена на рисунке 2.5.Рисунок 2.12- Эпюра изгибающих моментов торцевой балкиЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Задаемся сечением балки I20Б1 (СТО АСЧМ 20-93), которое имеет следующие характеристики сечения: А=27,16 см2; ix  8,24 см; Wx=184,4 см3.Расчет изгибаемых элементов осуществляется по формуле:Mх Ry   cWх(2.11)где γс- коэффициент условия работы;Wх  момент сопротивления сечения;Ry- расчѐтное сопротивление стали.Напряжение в балке сечением I20Б1 составляет:37, 26 102кНкН 20, 2 2  24 2184, 4смсмНапряжение от максимальной нагрузки меньше допустимого, следовательно,несущая способность сечения балки достаточно.Допустимый прогиб балки составляет:f  600 3, 0cм200Прогиб балки составляет:f5 Mн  l2 5 31, 05 105  6002  2,85 см  3см48 EJ48 2.1106 1844, 0Следовательно, требования по жесткости к балке выполняются.Принимаем сечение торцевой балки I20Б1 (СТО АСЧМ 20-93) .Инв№ Подл.Подп.

и датаВзамен инв.№2.1.11 Расчет прогонаРасчетная схема прогона представляет собой однопролетную 6-ти метровуюбалку, шарнирно-опертую на фермы покрытия. Шаг прогонов – 1,25 м. Расчетнаясхема прогона приведена на рисунке 2.6. Сбор нагрузки на прогон представлен втаблице 2.2.ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Рисунок 2.13 – Расчетная схема прогонаРасчетная постоянная определяется по формуле:q п=0,541,251,0=0,675 кН/мПолное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекциюпокрытия на один погонный метр определяется по формуле:qсг =1,21,251,0= 1,5 кН/мТаблица 2.6-Нагрузки на 1 м2 прогоновНормативнаянагрузка,кН/м2ВиднагрузкиКоэффициентнадежности понагрузкеРасчетнаянагрузка,кН/м2Постоянная:1.«Сэндвич»-панели0,341,20,412.Вес конструкций прогонов0,121,050,13Итого постоянная:0,460,54Взамен инв.№Временная:Снеговая нагрузка0,85Итого (снеговая и постоянная):1,31Подп.

и дата1,21,74Коэффициент надежности по ответственности здания γn=1,0.Максимальные изгибающий момент определяется по формуле:MИнв№ Подл.1,4ql 28Максимальные изгибающий момент определяется по формуле:(0, 675  1,5)  62M 9, 78 кН  м8ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм.

Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Сталь принята С245. При толщине проката 2-20 мм - Ry=24,5 кН/см2. Притолщине проката 21-30 мм - Ry=23,5 кН/см2.Требуемый момент сопротивления сечения элементов из условия прочностиопределяется по формуле:Wтр MRy  (2.13)Требуемый момент сопротивления сечения составляет:9, 78 103Wтр ,1  40,8 см324Эпюра изгибающих усилий в прогоне представлена на рисунке 2.7.Рисунок 2.14-Эпюра изгибающих моментов прогона, кНхм.Расчет изгибаемых элементов осуществляется по формуле:Mх Ry   cWх(2.14)Инв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№где γс- коэффициент условия работы;Wх  момент сопротивления сечения;Ry- расчѐтное сопротивление стали.Задаемся сечением прогона [200х80х6 (ГОСТ 8278-83*), которое имеет следующие характеристики сечения: А=17,09 см2; Jх=1006,26 см4; Wx=100,63 см3.Напряжение в прогоне сечением [200х80х6 составляет:9, 78 102кНкН 9, 72 2  24 2100, 63смсмЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм.

Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Напряжение от максимальной нагрузки меньше допустимого, следовательно,несущая способность сечения прогона обеспечена.Допустимый прогиб прогона составляет:f l6000 30, 0 мм200 200Максимальный прогиб прогона составляет:f5 Mн  l2 5 8,15 105  6002  2,56см  3см48 EJ48 2.1106 1006, 26Следовательно, требования по жесткости к балке выполняются.Принимаем сечение прогона [200х80х6 по ГОСТ 8278-83*.2.1.12 Расчет фундаментаФундамент проектируется из бетона класса В25, арматуры А400.Бетон тяжелый, естественного твердения, класса В 25:  b 2  0,9 ;Rb  14,5  0,9  13, 05 МПа; Rbt  1,05  0,9  0,945 МПа; Eb  30000 МПаАрматура класса А 400, Rs  355 МПа, Es  200000 МПа.Грунт основания – суглинки.

Арматура рассчитывается из условий работысвесов фундамента на изгиб.Расчетная нагрузка на уровне обреза фундамента Фм1 с учетом коэффициен-Инв№ Подл.Подп. и датаВзамен инв.№та надежности по ответственности здания:N  146,0 кННормативная нагрузка на уровне обреза фундамента Фм1 определяется поформуле:Nт N fср,(2.15)Где  fср  1, 22 - осредненный коэффициент по нагрузке.ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Nт 146, 0 121, 7 кН1, 22Выбор глубины заложения принимается с учетом: назначения и конструктивных особенностей здания; глубины заложения принимаемых сооружений; инженерно-геологических условий площадки; гидрогеологических условий; глубинысезонного промерзания.1. По инженерно-геологическим условиям площадки: d  0,6  0,5  1,1 м .Заглубление в несущий слой на 30-50 см.2.По расчетной глубине сезонного промерзания:d f 2  kh  d f n , гдеkh  0, 6 — коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооруже-ния и принимаемый для здания с температурой внутри +15°С в зависимости отконструкции пола первого этажа;d f n  1,5 м — нормативная глубина промерзания п.Тамга.d f 2  0,6 1,5  0,9 м.Принимаем глубину заложения фундамента 1,0 м.Предварительные размеры подошвы фундамента.

Ориентировочно площадьподошвы фундамента можно определить как для центрально нагруженного фундамента, согласно формуле :ANR0  H  (2.16)Взамен инв.№N — вертикальная нагрузка от сооружения в уровне обреза фундамента;R 0 — расчѐтное сопротивление слоя грунта основания; mt  20кН— осреднѐнный удельный вес материала фундамента и грунта нам3Инв№ Подл.Подп.

и датаего обрезах;d — глубина заложения фундамента.A121, 7 0, 709 м2 .191, 6  1, 0  20ЛистВКР 08.0301.к.403.ПЗ-КТ13-СТР(БТ)ПС-515Изм. Кол.уч Лист №док Подп. Датаформат А4Размеры стороны квадратного в плане фундамента :a  А  0,709  0,84 м.Принимаем размер подошвы фундамента 1,0х1,0 м, А=1,0 м2.Высота фундамента. Вычисляем наименьшую высоту фундамента из условийпродавливания его колонной по поверхности пирамиды при действии расчетнойнагрузки, используя приближенную формулу :h0,min  где Pгр hк  bк 1N1,42 0, 75  Rbt  Pгр(2.17)N 146, 0кНH 146, 0 2  14, 6 2 -напряжение в основании фундамента отA1, 0мсмрасчетной нагрузки;Rр  расчетное сопротивление бетона на сжатие,h0,min  кН.м20, 27  0,34 1146, 0 0, 072 м.42 0, 75  0,945 103  14, 60Полная минимальная высота фундамента определяется по формуле:H f ,min  ho  aз ,(2.18)где aз  величина защитного слоя бетона, см.H f ,min  0,072  5  5,07см.Высота фундамента из условий заделки колонны в зависимости от размеровее сечения определяется по формуле:H  1,5hк  25 см ,(2.19)Инв№ Подл.Подп.

Характеристики

Список файлов ВКР