Автореферат (1172989), страница 4
Текст из файла (страница 4)
Он имеет существенный недостаток, а именно: наличиебольшого количества дополнительной информации о резервуаре.Для устранения этого недостатка предлагается расширенная технологияпроведения и интерпретации ГДИС в нагнетательных скважинах,позволяющая определять не только проводимости пластов, но и нецелевойобъем закачки в не перфорированные коллекторы, подключаемые трещинойавто-ГРП.Технология предполагает проведение циклических гидродинамическихисследований в следующей последовательности:закачка с высоким расходом с регистрацией кривой стабилизациидавления (КСД), при наличии трещины авто-ГРП и дополнительноподключенных нецелевых пластов;остановка скважины с регистрацией кривой падения давления(КПД), обеспечивающая закрытие трещины и связь только сперфорированным интервалом (предварительно необходимо с помощью ПГИубедиться, что во время остановки отсутствует связь с другими пластами засчет заколонных перетоков);закачка с уменьшенным расходом с регистрацией КСД * придавлении закачки ниже давления раскрытия трещины авто-ГРП,19обеспечивающая отсутствие трещины и закачку жидкости только вперфорированный пласт.По результатам ГДИС в цикле с увеличенным расходом определяютсяобщие (интегральные) значения проводимости khКСД= ∑kh и скин-фактора Sпластов (наличие трещины дополнительно диагностируется по большомуотрицательному значению этого параметра).В последующем цикле КПД трещина смыкается, скважина остаетсягидродинамически связанной только с перфорированным пластом.В этом случае проводимость перфорированного пласта khКПДопределяется следующей формулой:11() =⇒ ℎКПД =,(1)4ℎКПД4()где Q1 – расход жидкости, поступающей в перфорированный пласт впредшествующем КПД цикле закачки, tg() – тангенс угла наклона асимптотыв цикле КПД в полулогарифмическом масштабе в интервале радиальноготечения; – динамическая вязкость пластового флюида.Однако, практическое использование формулы (1) затруднено тем, чтораспределение жидкости между перфорированным и неперфорированнымпластами неизвестно и, следовательно, величина Q1 не определена.Если выполнить интерпретацию ГДИС формально, считая, что всязакачиваемая жидкость поступает в перфорированный пласт, полученная вцикле КПД величина khКПД будет «кажущейся», поскольку неправильныйучет дебита закачки приводит к неверной оценке истинной проводимостипласта khКПД.′() =⇒ℎ=(2)КПД4()4ℎКПД ′Из (1) и (2) следует:ℎ′КПД =ℎКПД 1(3)Соотношение (3) содержит две неизвестные – проводимостьперфорированного пласта khКПД и расход в перфорированный пласт в циклеКСД Q1.Для определения значения khКПД воспользуемся результатами ГДИС вцикле КСД*.
При этом воспользуемся очевидным фактом, что в циклах КПД иКСД* на результаты ГДИС воздействует только перфорированный пласт, тоесть проводимости пласта, определяемые по ГДИС в этих циклах должнысовпасть khКСД*=khКПД.20То естьℎ′КПДℎКСД∗=1или 1 = ℎКСД∗(4)ℎ′КПДИтак, на основе определенных по результатам ГДИС в циклах КПД иКСД* проводимостях пласта khКПД, khКСД* и общем расходе закачки Q вцикле КСД возможна оценка расхода жидкости, поступающей вперфорированный пласт в данном цикле Q1, а значит, и оценка расходанепроизводительной закачки Q2=Q-Q1.Таким образом, дополнение технологии ГДИС циклом КСД* суменьшенной репрессией дает возможность определить объем нецелевойзакачки.
В основе количественной интерпретации лежит совместный анализрезультатов измерений в циклах КПД и КСД*. А дополнительный учетрезультатов измерений в цикле технологической закачки КСД позволяетопределить проводимости как перфорированного, так и неперфорированногопластов.Также следует отметить, что наличие информации о целевой закачке Q1и проводимости kh1 дают возможность определить скин-фактор S1перфорированного пласта в режиме технологической закачки КСД.
Для этоговоспользуемся уравнением Дюпюи для перфорированного пласта в циклеКСД:Q1 RКП2kh1 ( Pс Pпл1 )2kh1P1 S1 lnRКПQ1rc (ln s1 )rc,(5)где Pс – забойное давление в цикле КСД, Pпл1 – пластовое давление,определяемое в цикле КПД, Rкп – радиус контура питания, rc – радиусскважины, μ – динамическая вязкость флюида (воды).Изложенный выше алгоритм интерпретации результатов ГДИСпредставлен на Рисунке 5 в виде блок-схемы.21Рисунок 5 – Алгоритм интерпретации гидродинамических исследований дляоценки непроизводительной закачки, проводимостей перфорированного иподключаемого трещиной пластов, а также скин-фактораперфорированного пластаПри невозможности проведения дополнительного технологическогоцикла КСД*, проводимость перфорированного пласта можно оценить порезультатам ГИС в открытом стволе при наличии надежных петрофизическихсвязей, но достоверность результата существенно уменьшится.Последующий алгоритм оценки индивидуальных параметровперфорированного и неперфорированного коллекторов сходен свышепредложенным.В заключении отражены основные результаты, полученные автором.Они состоят в следующем.В ходе выполнения диссертационной работы были рассмотреныосновные аспекты проблемы мониторинга разработки коллекторов смакронеоднородностями, вскрытыми трещинами ГРП, комплексомпромыслово-геофизических и гидродинамических методов.Результаты выполненных исследований свидетельствуют о том, чтовозможности комплексных ГДИС и ПГИ при оценке эксплуатационныххарактеристик коллекторов с макронеоднородностями, вскрытых трещинойгидроразрыва, могут быть существенно расширены.
Базой успешного решенияданной задачи являются обоснованные моделированием и результатамипромысловых измерений оптимальные условия наблюдения информативныхпроцессов, формирующих поля геофизических и гидродинамическихпараметров в скважине.22В ходе работы над темой диссертации были получены следующиеосновные результаты:1.обоснована методика определения относительного профиляприемистости и проницаемости макронеоднородного коллектора, вскрытоготрещиной мини-ГРП, которая основана на сопоставлении разновременныхзамеров температуры непосредственно после выполнения мини-ГРП;2.предложен способ оценки профиля притока в горизонтальныхнефтяных скважинах с многостадийным ГРП по результатам нестационарнойтермометрии скважин, реализуемый в отсутствии априорной информации оинтенсивности термодинамических эффектов (адиабатического расширения,дросселирования и пр.) за счет создания в пласте контрастноготемпературного фона;3.разработана методика определения фильтрационно-емкостныххарактеристик пластов и расхода непроизводительной закачки внагнетательных скважинах с трещиной авто-ГРП при подключении к закачкенеперфорированных работающих толщин, которая основана на сопоставлениигидропроводностей, либо проводимостей в циклах нагнетания с различнойрепрессией и в статике.Представленная работа является необходимым шагом к детальномуконтролю сложнопостроенных объектов, вскрытых трещиной, для повышенияэффективности разработки нефтяных месторождений.Список опубликованных работ по теме диссертацииПубликации в ведущих изданиях согласно перечню ВАК1.Мусалеев Х.З.
Анализ нестационарной термометрии в скважинахс гидроразрывом пласта / Х.З. Мусалеев, С.И. Мельников //Нефтепромысловое дело. – 2016. – №8. – С 38-45.2.Мусалеев Х.З. Оценка притока в горизонтальных скважинах сМСГРП по данным термических исследований/ Х.З. Мусалеев // Геофизика. –2018. –№ 1. – С. 60-66.Публикации в других изданиях3.Мусалеев Х.З.
К вопросу о влиянии глинистости на коллекторскиесвойства отложений / Х.З. Мусалеев // 66-я Международная научнаястуденческая конференция «Нефть и газ», Москва, 17 – 20 апреля 2012 г.4.Мусалеев Х.З. Влияние водоудерживающей способности матрицыгранулярного коллекторов на определение эффективной пористости / Х.З.Мусалеев // 67-я Международная научная студенческая конференция «Нефтьи газ», Москва, 9 – 12 апреля 2013 г.5.Мусалеев Х.З. Модификация Козени-Кармана / К.В. Коваленко,Х.З. Мусалеев // 20-ые Губкинские чтения, Москва, 28 – 29 ноября 2013 г.236.Мусалеев Х.З.
Применение реализации алгоритма расчетафазовых проницаемостей по данным ГИС / Х.З. Мусалеев // 68-яМеждународная научная студенческая конференция «Нефть и газ», Москва,14 – 16 апреля 2014 г.7.Мусалеев Х.З. Оценка длины трещины ГРП по данным численноготермодинамическрого моделирования/ Х.З. Мусалеев // 69-я Международнаянаучная студенческая конференция «Нефть и газ», Москва, 14 – 16 апреля 2015г.8.Мусалеев Х.З. Оценка длины трещины ГРП при помощикомплексного анализа / Х.З. Мусалеев // 4-я научно-техническая конференциямолодых ученых «Газпромнефть-НТЦ», Санкт-Петербург, июль 2015 г.9.Мусалеев Х.З. Диагностика фильтрационных параметров пластавыкрытых трещиной ГРП по комплексу термических исследований / Х.З.Мусалеев // 5-я научно-техническая конференция молодых ученых«Газпромнефть-НТЦ», Санкт-Петербург, июля 2016 г.10.
Мусалеев Х.З. Анализ нестационарной термометрии в скважинахс ГРП / Х.З. Мусалеев, С.И. Мельников // 21-ые Губкинские чтения, Москва,24 – 25 марта 2016 г.11. Мусалеев Х.З. SPE_187792-RU «Активные технологии ГДИ иПГИ в нагнетательных скважинах с трещиной авто-ГРП» (SPE_187792-MS«Active Technologies of Production Logging and Well – Testing in Injection Wellswith Induced Fractures») / Х.З. Мусалеев // Российская нефтегазоваятехническая конференция SPE, Москва, 16-18 октября 2017г.12.
Мусалеев Х.З. SPE_187752-RU «Новые возможности ГДИ и ПГИв горизонтальных скважинах с нестационарным профилем притока»(SPE_187752-MS «New Possibilities of Well Testing and Production Logging inHorizontal Wells with Non-Uniform Inflow Profile») / А.И. Ипатов,М.И. Кременецкий, С.И. Мельников, А.А. Колесникова, А.А.Шорохов, А.В.Буянов, Х.З. Мусалеев // Российская нефтегазовая техническая конференцияSPE, Москва, 16-18 октября 2017г.24.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
