Диссертация (1143676), страница 24
Текст из файла (страница 24)
Установлено, что для удаления ДПВ эффективной являетсянизкотемпературная термическая обработка по режиму 350°С – 7 ч.9. Исследована температурная зависимость характеристик вязкости металла швасварныхсоединенийтемпературы2,25Cr-1Mo-Vпроведениясталитехнологическихиустановленыоперацийдляминимальныепредотвращенияобразования трещин при изготовлении сварных конструкций: не ниже 80°С послеНДТОинениже5°Спослепромежуточногоотпускаминимальнойпродолжительности.10. Исследовано влияние температурно-временных параметров отпуска на работуудара металла шва сварных соединений 2,25Cr-1Mo-V стали. Установлено, что дляобеспечения низкотемпературной работы удара KV-18°С не менее 55 Дж параметрпослесварочного отпуска PLM должен быть не менее 20,05.11.
Изучены температурные поля крупногабаритных сварных заготовок привысоком отпуске. Для снижения перепадов температуры по объему заготовки настадии нагрева и предотвращения образования холодных трещин установленоограничение скорости нагрева до температуры выдержки не более 30°С/ч и введенапромежуточная выдержка при 400°С - 6,0 ч.16612.
На основе результатов выполненных исследований разработана и внедрена впромышленное производство технология послесварочной термической обработкисварных соединений крупногабаритных НХР из 2,25Cr-1Mo-V стали повышеннойпрочности,сочетающейнизкотемпературнуюдегидрогенизационнуютермическую обработку (НДТО) при температуре 350°С, промежуточный отпуск(ПрТО) при 680°С для снятия напряжений и окончательный отпуск (ОТО) при705°С для обеспечения требуемых служебных свойств. Определен диапазон«суммарного» параметра послесварочного отпуска PLM = 20,4 - 21,1, при которомодновременно обеспечивается отсутствие трещин и требуемый комплексслужебных свойств металла корпусов НХР из 2,25Cr-1Mo-V стали.167Список сокращений и условных обозначенийСтали 2,25Cr-1Mo-V – SA-336M F22V, SA-182M F22V, SA-542M Type D cl.4aстали с содержанием углерода 0,05-0,15%, основными легирующими элементамикоторых являются Cr, Mo и V с содержанием ~2,25%, ~1,00% и ~0,25%соответственно.Стали 2,25Cr-1Mo – стали SA-182M F22, SA-387M Gr.22 cl.2 с содержаниемуглерода 0,05-0,15%, основными легирующими элементами которых являются Cr,Mo с содержанием ~2,25%, ~1,00% соответственно.Металла шва 2,25Cr-1Mo-V – наплавленный металл сварных соединений2,25Cr-1Mo-V стали.
Химический состав наплавленного металла соответствуетASME секция VIII-2 таблица 3.2.НПЗ – нефтеперерабатывающий завод.НХР – нефтехимический реактор.KU (KCU) – обозначение работы удара (ударной вязкости), полученной наобразцах с U – образным надрезом.KV (KCV) - обозначение работы удара (ударной вязкости), полученной на образцахс острым образным надрезом.ОТО – окончательная послесварочная термическая обработка, необходимая дляпридания изделию эксплуатационных (служебных) свойств.ОТОмин – минимально необходимая для придания сварному соединениюэксплуатационных свойств термическая обработка, включая промежуточные,окончательные отпуски и все нагревы выше 425°С.ОТОмакс – максимально возможное термическое воздействие (термическаяобработка), оказываемое на сварное соединение в ходе его изготовления илиремонта.ПрТО – промежуточная послесварочная термическая обработка.НДТО – низкотемпературная дегидрогенизационная термическая обработка.АФ – автоматическая дуговая сварка под флюсом.РДС – ручная дуговая сварка.ЗТВ – зона термического влияния.168ОМ – основной металл.МШ – металл шва.ДПВ – диффузионно-подвижный водород.ТПН – трещины повторного нагрева (трещины отпуска или трещины снятиянапряжений).АЭС – атомная электростанция.НК – неразрушающий контроль.ВИК – визуально измерительный контроль.КК – капиллярный контроль.УЗК – ультразвуковой контроль.МПД – магнитопорошковая дефектоскопия.169Список использованной литературы1.
Миходуй Л.И., Мельник И.С., Позняков В.Д. Сопротивляемость замедленномуразрушению низколегированных швов при сварке высокопрочных сталей спределом текучести выше 600 Мпа // Автоматическая сварка. – 1990. - №2. –С.14-20.2. Davies G.J., Garland J.G. Solidification Structures and properties of fusion welds //International Metallurgical Review. – 1975. - Vol.20 – P.83-106.3. Sindo Kou. Welding metallurgy. Second edition.
- New Jersey, 2002. - 461 p.4. В.Н. Земзин, Р.З. Шрон. Термическая обработка и свойства сварных соединений.- Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1978. - 367 с.5. Гривняк И. Свариваемость сталей. - М.: Машиностроение, 1984. - 215 с.6. Kita-Shinagawa, Shinagawa-Ku. Weld imperfections and preventive measures Fourthedition. - Tokyo, Japan: Kobe Steel ltd. – 19 p.7. Les Antalffy. The use of vanadium modified chrome molybdenum steel plates inpressure vessels fabrication.
Dillinger Pressure Vessel Symposium. - Dillingen,Germany, September 16, 2009.8. Международный стандарт ASME Boiler and Pressure Vessel Code. Секция 2 частьD. Характеристики. – New York, 2007. – 906 p.9. Hucińska J. Advanced vanadium modified steels for high pressure hydrogen reactors //Advances in materials science. - December 2003, - Vol. 4, №2 (4).
- P. 21-27.10. Солнцев Ю.П., Титова Т.И. Стали для севера и Сибири. – СПб.: ХИМИЗДАТ,2002. - 352 с.11. Международный стандарт ASME Boiler and Pressure Vessel Code. Секция 2 частьA. Материалы. – New York, 2007. – 1662 p.12. Международный стандарт ASME Boiler and Pressure Vessel Code. Секция 8раздел 2. Альтернативные правила правила строительства сосудов давления.
New York, 2007. – 936 p.13. Benjamin King. Welding and post weld heat treatment of 2,25%Cr-1%Mo steels. University of Wollongong, 2005. - 135 p.17014. Kanazava S., Otoguro Y., Horiya T., Nakao H., Tanaka N., Yamaba R. 21/4 Cr-1Mosteel plate with improved temper embrittlement characteristics // Third internationalconference on pressure vessel technology. Part 2.
Materials and fabrication.- Tokyo,Japan. 1977. – P.1003-1010.15. Ishiguro T., Ohnishi K., Watanabe J. Effect of alloying elements on mechanical andmetallurgical properties of Cr-Mo-Ti-B pressure vessel steels // Journal of the iron andsteel institute of Japan. – 1985. - P. 986-993.16. Баландин Ю.Ф., Горынин И.В., Звездин Ю.И. Конструкционные материалыАЭС. - М.: Энергоатомиздат. - 1984. - 280 с.17.
Сандомирский М.М. Развитие теории отпускоустойчивости с целью созданияштамповых и конструкционных сталей повышенной работоспособности итехнологичности для машиностроения. Диссертация на соискание ученой степенидоктора технических наук. - Москва-Ленинград. - 1988. - 332 с.18. Engineering research information and reliability about heavy wall 2 1/4Cr-1Mo-1/4Vreactors // The Japan steel works, Ltd. – Muroran plant, Japan, December. - 2007.
– 19 p.19. Nakamura H., Naiki T. and Okabayashi H. 1rst international conference on fracture,Sendai, Japan. - Vol.2, September 1965. - P. 863-878.20. Lundin C.D., Khan K.K. Fundamental studies of metallurgical causes and mitigationof reheat cracking in 11/4Cr–1/2Mo and 21/4Cr–1Mo steels // WRC Bulletin. – 1996. –№ 409, February. – 117 p.21. Ito Y. and Nakanishi M. Study on stress relief cracking in welding low alloy steels //The Sumitomo Search. - No. 7, May 1972.
- P. 27-36.22. Hiroshi Kawakami, Koreaki Tamaki, Jippei Suzuki, Kanta Takahashi, Yousuke Imae,Soichiro Ogusu. Effect of Coarse Carbide Particle on SR embrittlement in the HAZ of21/4Cr-1Mo steel // Welding in the World. - Volume 55, Issue 1, January 2011. P. 78-8523. Indacochea, J.E., Cr-Mo Steel Welding Metallurgy // Key Engineering Materials. Vols.
69, 1992. - P. 69-70.17124. Wada T., Eldis G.T. Transformation Characteristics of 2 ¼ Cr-1Mo-steel //Application of 2 ¼ Cr-1Mo-steel for thick wall pressure vessels, ASTM STP 755. Sangdah/Semchysehen. – 1982. – P. 343-362.25. T.Ishiguro. A 2,25Cr-1Mo pressure vessel steel with improved creep rupturestrength // Application of 2,25Cr-1Mo Steel for thick-wall pressure vessels,ASTM-STP 755.
– Philadelphia. – 1982. – P. 129-136.26. Lundin, C.D., Kelly, S. C., Menon, R., and Kruse, B. J., Stress Rupture Behavior ofPostweld Heat Treated 2-1/4Cr-1Mo Steel Weld Metal // Welding Research Bulletin. –1986. – P. 315-328.27. Максимец Н.А., Негода Е.Н. Технология сварки специальных сталей: Учеб.пособие. – Владивосток: Изд-во ДВГТУ, 2007. – 149 с.28. Боровушкин И.В. Водород при сварке высокопрочных сталей // Сыктывкарскийлесной институт.
- Сыктывкар, 2002. – 215 c.29. Sato, Matsui S., Enami T., Tobe T. Strength and temper embrittlement of heavysection 2,25 Cr-1 Mo steel // Application of 2 ¼ Cr-1Mo-steel for thic wall pressurevessels, ASTM STP 755. – Philadelphia. – 1982. – P. 363-382.30. Bodnar R.L., Capellini R.F. Effects of residual elements in heavy forgings: past,present and future // ASTM STP 979.
– Philadelphia. – 1988. - P. 47-82.31. Chen S.-H., Takasugi T. and Pope D.P. The effects of trace impurities on the ductilityof a Cr-Mo-V steel at elevated temperatures // Metallurgical Transactions. – Vol. 14A,1983. - P.571-580.32. Nishimoto K. Testing Techniques to study the susceptibility to Reheat Cracking ofCarbon-Manganese and Low Alloy Steels // Science and technology of W and J, LuglioAgosto. – 2006. - P. 455-461.33. Yu, J., McMahon, C.J.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
