Диссертация (1141606), страница 19
Текст из файла (страница 19)
Геометрическаясхема расположения инъекционных скважин не позволяет выполнять работы по обособленномуповороту. В этих условиях фиксация поворота основывается на определении разности междупоказаниями грунтовых реперов ГРГ 4 и ГРГ6 при последовательных датах измерений.Показания грунтовых марок приведены в Таблице 5.7.1.Таблица 5.7.1. Показания грунтовых геодезических марокДата18.06.201720.06.201722.06.201724.06.201726.06.201728.06.201730.06.201702.07.2017ГРГ4, мм273290315340368409422434ГРГ6, мм263279297315337370380392Разница, мм1011182531394242Разрезы по маркам средней линии ОУ приведены на рисунке 5.7.6.Разрез 1 18.06.17300Разрез 1 20.06.17350273 276 263250300229200190242204200150150100100500290 295 2792509923 35500101030 35150Разрез 1 22.06.17350300250200150100500262Разрез 1 24.06.17315 314 2972191033 3810400350300250200150100500Разрез 1 26.06.17400350300250200150100500368 3581023538 4110Разрез 1 28.06.17500337293409 396400255322300370284200100841 4380Разрез 1 30.06.17450400350300250200150100500276340 334315422 40832846 4611Разрез 1 02.07.1738029349 48999500450400350300250200150100500434 41933339230055 531012Рисунок 5.7.6.
Графики перемещенийИз графика перемещений на рисунке5.7.6. также можно получить данные поперемещениям реперов, находящихся вне проекции модели фундаментной плиты наповерхность. Эти перемещения составляют 9-12 мм по левой части ОУ и 30-55 мм по правойчасти.151Анализ перемещения марок, находящихся вне проекции модели фундаментной плиты,показывает, что влияние компенсационного нагнетания на окружающий массив невелико, изатухает в первых метрах от зоны инъекций.5.8 Анализ давлений в грунтеСредние давления в грунте под подошвой фундаментной плиты за время нагнетанияинъекционных составов на Этапе III изменялись в широких пределах, соответствующихперемещениям модели фундаментной плиты (рисунок 5.8.1.).Давление по подошве модели фундаментаСреднее давление по подошвеРасчетФактПолиномиальная (Факт)Рисунок 5.8.1.
Средние давления под подошвой фундаментной плитыРаспределение давлений по подошве, в целом, соответствовало расчетным положениям.На рисунке5.8.2. показано распределение давления непосредственно под модельюфундаментной плиты.152т. 2т. 31200020010045010000ДД-8ДД-7ДД-945950900850800750700650600550500450400350300250200150100500-50-100-150080006002006000ДД-485ДД-50ДД-1ДД-2ДД-635004540006000600202000ДД-30200т. 1т.
402000400060008000100001200050300Рисунок 5.8.2. Распределение давлений под подошвой фундаментной плиты (а –09.05.17; б – 30.05.17; в-21.06.17; г – 04.07.17).Распределение давлений по подошве модели фундаментной плиты, определяемое впроцессемониторинга,показываетпринципиальнуюсходимостьсрасчетнымизначениями.5.9 Выводы по результатам опытных работНа основании результатов опытных работ можно сделать следующие выводы:1.Результаты работ показали практическую применимость технологии управляемогокомпенсационного нагнетания для создания поля напряжений в грунтовом массиве и подъёмамодели, здания на величины, ранее не достигавшиеся.2.Опытные работы на опытном участке подтвердили положения Проектавосстановления Загорской ГАЭС-2, связанные с работами по выравниванию здания ГАЭС.1533.Опытные работы на опытном участке позволили определить направлениедальнейших исследований инъекционных работ, включая необходимость более широкогорегулирования свойств инъекционных составов, необходимость уточнения конструкции манжет,а также необходимость разработки механизированного комплекса подачи инъекционныхрастворов в манжету.4.Организация управления опытными работами показала возможность перенесенияполученного опыта на выполнение работ по выравниванию здания ГАЭС.5.
Инъекциями составов КН-2 и ОС-7 в грунте основания создано давление на модельфундаментной плиты, соответствующее среднему давлению необходимому для подъёмафундаментной плиты в соответствии с программой исследований.6.Максимальные суммарные по всем этапам работ перемещения моделифундаментной плиты за период исследований составили 468 мм, что соответствует расчетномуэффективному объему инъецированных составов под фундаментной плитой.Указанныеперемещения сооружений ранее в мировой практике не достигались.7.Процесс компенсационного нагнетания, осуществляемый в управляемом режиме,позволяет также изменять при подъёме пространственное положение модели фундаментнойплиты.8.Проведённые исследования подтвердили, что использование метода конечныхэлементов позволяет с высокой степенью достоверности рассчитывать геотехнические процессы,протекающие при управляемом компенсационном нагнетании (без гидроразрывов).
Результатырасчета численного моделирования позволяют определять подъем и крен модели фундаментнойплиты Загорской ГАЭС-2 на всех этапах подъема в зависимости от заданной последовательностии объемов выбранных зон нагнетания, а также анализировать влияние компенсационногонагнетания на изменение НДС как грунтового массива, так и конструкций здания илисооружения.9.
Результаты исследований показали, что соответствие расчетной модели формированиянапряжения под моделью фундаментной плиты и ее перемещения с фактическими показаниямидатчиков давления грунта и вертикальных перемещений реперов.10.Разработанное расчетное обоснование и соответствующее ему программноеобеспечение могут считаться верифицированными для рассматриваемых условий, так какрезультатырасчетадемонстрируютсоответствиеэкспериментальнымрезультатам.Сопоставление расчетного и фактического графиков зависимости объемов нагнетания и подъемамодели фундаментной плиты позволяет отметить их хорошее совпадение.154ЗаключениеВ соответствии с целью работы: разработка и обоснование метода выравниваниягидротехнических сооружений, подвергшихся неравномерным осадкам (включая оценкусостояния после неравномерной осадки, стабилизацию положения сооружения, выравниваниесооружения и усиление его железобетонных конструкций) (на примере здания Загорской ГАЭС2), - приводятся основные результаты, полученные в ходе выполнения диссертационной работы.1.Выполнен анализ случаев применения метода компенсационного нагнетания длявыравнивания зданий и сооружений как промышленно-гражданского, так и гидротехническогоназначения.
При этом были рассмотрены примеры оснований бетонных сооружений на мягкихгрунтах, возводящихся в различных грунтовых условиях. Отмечено, что в мировой практике неимеется примеров выравнивания сооружений, с осадкой более 200 мм.2.Выполнен анализ случаев усиления железобетонных конструкций ГТС внешнимармированием с применением композиционных материалов на основе углеродного волокна.Отмечены преимущества усиленияжелезобетонных конструкций ГТС композитнымиматериалами по сравнению с традиционными способами усиления.3.Анализсуществующихметодикрасчетовжелезобетонныхконструкцийгидротехнических сооружений при использовании систем внешнего армирования показал, чтодействующая нормативная документация не включает особенности конструктивных элементовгидротехнических сооружений, такие как массивность, невысокое содержание арматуры (менее1%), наличие межблочных строительных швов и др.4.Проведены комплексные обследования несущих железобетонных конструкцийздания Загорской ГАЭС-2 после неравномерной осадки по 1-й (по прочности) и по 2-й (попрогибам, по ширине раскрытия трещин) группе предельных состояний.5.Результатыопределенияфактическойпрочностибетонажелезобетонныхконструкций здания ГАЭС-2 и монтажной площадки Загорской ГАЭС-2 неразрушающимметодом показали, что прочность бетона находится в диапазоне от 26,23 МПа до 36,69 МПа припроектной прочности бетона В20 (26,2 МПа).
В целом прочность бетона соответствуетпроектным предпосылкам.Результаты определения фактической прочности бетона железобетонных конструкцийздания ГАЭС-2 разрушающим методом (путем выбуривания и лабораторных испытаний кернов)показали, что прочность бетона находится в диапазоне от 24,7 МПа до 56,0 МПа при проектнойпрочности бетона В20 (26,2 МПа) (исключения составили пол помещения на отм. 125,0 м (17,1МПа) и перекрытие на отм. 166,4 м (19,8 МПа)). В целом прочность бетона соответствуетпроектным предпосылкам.1556.Выполнено определение фактических напряжений в арматурных стержняхнесущих конструкций здания ГАЭС-2 методом «разгрузки арматуры» более чем в 30-ти местах.Растягивающие напряжения, превышающие 200,0 МПа (203,5-259,2 МПа), были выявлены в 8ми местах. Максимум растягивающих напряжений зафиксирован в арматуре стены ВБ (сотм.135,1 м в осях 8-9), направленной поперек потока, и составил 259,2 МПа (58,1% отнормативного сопротивления арматуры класса А500С равного 500 МПа.
Таким образом, вбольшинстве случаев растягивающие напряжения в арматуре несущих конструкций,направленной поперек потока, составили менее 200,0 МПа.7.Установлено, что сжатая зона железобетонной конструкции здания ГАЭС-2расположена в фундаментной плите (то есть фундаментная плита сжата в направлении поперекпотока).
В работу включилось арматурное направление, которое при проектированиипринималось конструктивным (расчетное рабочее армирование размещалось вдоль потока).8.Наблюдения за состоянием здания ГАЭС-2 и обследования показали, что зданиеимеет неравномерную осадку. Правая грань получила осадку на 117 см; левая грань подняласьна 21 см; осадка здания в центре пролета составила 41 см.
![](https://s.studizba.com/z.php?f=/templates/si/i/noavatar.png&w=100&h=100&t=1"){kind=avatar}
